АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

И КОЭФФИЦИЕНТЫ m

Читайте также:
  1. I. Коэффициенты прибыльности
  2. III. Коэффициенты ликвидности
  3. IV. Коэффициенты роста
  4. ZKFINDSP (ЗП.Коэффициенты индексации Хроника)
  5. Абсолютные показатели и коэффициенты финансовой устойчивости
  6. Американские коэффициенты
  7. Анализ форм финансовой отчетности. Финансовые коэффициенты. Денежные потоки
  8. Весовые коэффициенты для оценки факторов, определяющих привлекательность фирм-заказчиков
  9. Виды статистических величин, их применение в медицине. Интенсивные коэффициенты и коэффициенты соотношения, методика расчета, область применения.
  10. Вопрос 22 Основные финансовые коэффициенты отчётности
  11. Вопрос 28: «Эластичность спроса по доходу. Коэффициенты эластичности спроса по доходу»
  12. Вопрос 29: «Эластичность предложения по цене. Коэффициенты эластичности предложения по цене. Факторы эластичности предложения по цене»
Номер схемы Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок Коэффициент m и область применения схем
    Здания с односкатными и двускат­ными покрытиями     m = 1 при a £ 25; m = 0 «a ³ 60. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускат­ными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20 £ a £ 30; вариант 3 — при 10 £ a £ 30 только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия  
    Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями   m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a — уклон покрытия, град    
  2’   Покрытия в виде стрельчатых арок   При b ³ 15 необходимо использовать схему 1, б, прини­мая l = l’, при b < 15 — схему 2    
    Здания с продольными фонарями закрытыми сверху       но не более: 4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 ¾ для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; bl = hl, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует при­нимать равным 1,0     Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снего­вой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать мес­тную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схе­му 8)    
  3’   Здания с продольными фонарями, открытыми сверху       Значения b (b 1, b 2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей  
    Шедовые покрытия         Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли    
    Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями       Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15  
    Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями       Вариант 2 следует учитывать при   Для железобетонных плит покрытий значения коэффици­ентов m следует принимать не более 1,4  
    Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покры­тиями с продольным фонарем       Коэффициент m следует принимать для пролетов с фона­рем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для про­летов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.   Для плоских двускатных (a < 15) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повы­шенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)    
    Здания с перепадом высоты         Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует прини­мать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»).   Коэффициент m следует принимать равным: где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении бо­лее 8 м принимаемая при определении m равной 8 м; l’ 1; l’ 2 — длины участков верхнего (l’ 1) и нижнего (l’ 2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с попереч­ными фонарями — для покрытия.с продольными фонарями — (при этом l’ 1 и l’ 2 следует принимать не менее 0). т 1; m 2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т 1) и нижнего (m 2) пок­рытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 — для плоского покрытия с a £ 20, сводчатого с f / l £ 1/8; 0,3 — для плоского покрытия с a > 20, сводчатого с f / l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т 2 следует принимать: т 2 = 0,5 k 1 k 2 k 3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k 2 = 1); но не менее 0,3 (а — в м; b, j — в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует при­нимать равной: при b = 2 h, но не более 16 м; при но не более 5 h и не более 16 м. Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показан­ные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: (где h — в м; s 0 — в кПа); 4 — если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать: m1 = 1  2 m 2.   Примечания: 1. При d 1 (d 2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d 1 (d 2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный про­филь, то при определении m необходимо принимать соответствую­щее значение т 1(т 2) для каждого пропета в пределах l’ 1 (l’ 2). 3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s 0 — в кПа)  
    Здания с двумя перепадами высоты     Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b 1, m2, b 2 следует оп­ределять для каждого перепада независимо, принимая: т 1 и т 2в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h 1 и h 2) соответствующими т 1в схеме 8 и m 3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т 2в схеме 8. При этом:  
      Покрытие с парапетами       Схему следует применять при (h — в м; s 0 — в кПа); но не более 3    
    Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам     Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит пок­рытия, подстропильных и стропильных конструкций) необ­ходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b). Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d £ 1,5 м; «d > 1,5 м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d £ 5 м; 2,0 «5 < d £ 10 м; 2,5 «10 < d £ 5 м; b 1 = 2 h, но не более 2 d
    Висячие покрытия цилиндрической формы              

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Обязательное

СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

Номер схемы Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок Определение аэродинамических коэффициентов с Примечания
    Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вер­тикальных не более чем на 15 поверх­ности: наветренные подветренные       с е = +0,8 с е = 0,6   ¾
    Здании с двускатными покрытиями    
      Коэффициент   a, град Значения с е1, с е2 при равном  
          0,5   ³ 2  
    с е1       +0,2 +0,4 +0,8   0,6 0,4 +0,3 +0,8   0,7 0,7 0,2 +0,8   0,8 0,8 0,4 +0,8   1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = 0,7.
    С е2 £ 60 0,4 0,4 0,5 0,8 2. При определении коэффициента v в
      соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0,2 l tga
      Значения с е3 при равном    
        £ 0,5   ³ 2    
      £ 1 ³ 2     0,4 0,5   0,5 0,6   0,6 0,6    
       
    Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию    
  покрытиями   Коэффициент Значения с е1, с е2 при , равном  
        0,1 0,2 0,3 0,4 0,5  
    с е1   0,2 ³ 1     +0,1 0,2 0,8   +0,2 0,1 0,7   +0,4 +0,2 0,3   +0,6 +0,5 +0,3   +0,7 +0,7 +0,7 1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0,7 f
    с е2 Произвольное 0,8 0,9 1 1,1 1,2  
      Значение с е3 принимается по схеме 2    
    Здания с продольным фонарем     Коэффициенты с е1, с е2 и с е3 следует определять в соответст­вии с указаниями к схеме 2   1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение сум­марного коэффициента лобово­го сопротивления системы «фо­нарь—щиты» принимается рав­ным 1,4. 2. При определении коэффициен­та v в соответствии с п. 6.9 h = h 1  
    Здания с продольными фонарями     Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с е следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при l £ 2 с х = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря с х = 0,1l; при l >8 с х = 0,8, здесь Для остальных участков покрытия с е = 0,5     1. Для наветренной, подветрен­ной и боковых стен зданий ко­эффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициен­та v в соответствии с п. 6.9 h = h 1
    Здания с продольными фонарями раз личной высоты     Коэффициенты с’ е1, с’’ е1 и с е2 следует определять в соответ­ствии с указаниями к схеме 2, где при определении с е1 за h 1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ с е следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h 1 ¾ h 2 необходимо принимать высоту фона­ря     См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
    Здания с шедовыми покрытиями     Для участка АВ с е следует определять в соответствии с указа­ниями к схеме 2. Для участка ВС с е = 0,5   1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5  
      Здания с зенитными фонарями     Для наветренного фонаря коэффициент с е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5     См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
    Здания, постоянно открытые с одной сто­роны       При m £ 5 % сi 1 = сi 2 =  0,2; при m ³ 30 % сi 1 следует принимать равным с е3, определенному в соответствии с указа­ниями к схеме 2; сi 2 = +0,8   1. Коэффициенты с е на внеш­ней поверхности следует прини­мать в соответствии с указани­ями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения m следует определять как отноше­ние суммарной площади имею­щихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для гер­метичного здания следует при­нимать ci = 0. В зданиях, ука­занных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2 w 0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэф­фициента ci 1 при m £ 5 % следу­ет определять исходя из усло­вия реализации наиболее не­благоприятного варианта нагружения  
    Уступы зданий при a < 15     Для участка CD с е = 0,7. Дли участка ВС с е следует определяй линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты с е1 и с е3 на участке АВ следует принимать в со­ответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент с е необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2 ¾
    Навесы    
    Тип a, град Значения коэфицинтов  
    схемы   с е1 с е2 с е3 с е4  
      I   II   III   IV             +0,5 +1,1 +2,1   +1,5 +2   +1,4 +1,8 +2,2   +1,3 +1,4 +1,6   1,3 +0,9   1,1 +0,5 +0,8   +0,4 +0,5 +0,6   +0,2 +0,3 +0,4   1,1 +0,6   1,5 +0,4   ¾ ¾ ¾   ¾ ¾ ¾   0,4   +0,4   ¾ ¾ ¾   ¾ ¾ ¾ 1. Коэффициенты с е1, с е2, с е3, с е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений с е1, с е2, с е3, с е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями ct = 0,04
  12 а   Сфера    
    b, град                
    с е +1,0 +0,8 +0,4 0,2 0,8 1,2 1,25  
    Продолжение  
    b, град             1. Коэффициенты с е приведены при
    с е 1,0 0,6 0,2 +0,2 +0,3 +0,4 Re > 4  105.
        cx = 1,3 при Rе < 105; cx = 0,6 «2  105 £ Rе £ 3  105; cx =0,2«4  105 > Rе. где Rе — число Рейнольдса; d — диаметр сферы, м; w 0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па; k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5; z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; gt — определяется в соответствии с п. 6.11   2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7 d
  12 б   Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью   с е1 = k 1 c b где k 1 = 1 при с b > 0;    
      0,2   0,5              
    k 1 при с b < 0 0,8 0,9 0,95 1,0 1,1 1,15 1,2  
      с b необходимо принимать при Re > 4  105 по графику:   1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, прини­мая z = h 1. 2. При определении коэффици­ента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7 d; h = h 1 + 0,7 f. 3. Коэффициент сi следует учи­тывать при опущенном покры­тии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его  
      Покрытие Значение с е2 при , равном  
      1/6 1/3 ³ 1  
    Плоское, коническое при a £ 5, сферическое при £ 0,1   0,5   0,6   0,8  
       
        ³ 5  
    ci 0,5 0,55 0,7 0,8 0,9 1,05  
    Призматические сооружения   cx = kcx ¥; cy = kcy ¥. Таблица 1  
    l e             ¥  
    k 0,6 0,65 0,75 0,85 0,9 0,95   1. Для стен с лоджиями при ветре,
      l e необходимо определять по табл. 2. Таблица 2 параллельном этим стенам, ct = 0,1; для волнистых покры­тий ct = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий
    l e = l l e = 2l при = 0, 1  0,5 и b = 40  50
            су ¥ = 0,75; равно­действующая ветровой нагруз­ки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15 b. 3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, прини­мая z = h 1, d — диаметр опи­санной окружности. 4. При определении коэффици­ента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у
      В табл. 2 где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плос­кости, перпендикулярной направлению ветра.   Таблица 3  
    Эскизы сечений и направлений ветра b, град сх ¥  
    Прямоугольник   £ 1,5 ³ 3 2,1 1,6  
      40 ¾ 50 £ 0,2 ³ 0,5   2,0 1,7  
    Ромб     £ 0,5 ³ 2   1,9 1,6 1,1  
    Правильный треугольник         ¾ ¾ 1,2  
      Таблица 4  
    Эскизы сечений и направление ветра b, град n (число сторон) сх ¥ при Re > 4  105  
    Правильный многоугольник     Произвольный 6 ¾ 8   1,8 1,5 1,2 1,0  
    Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резерву­ары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые труб­чатые и сплошные элементы сквозных со­оружений     сх = kcx ¥, где k — определяется по табл. 1 схемы 13; cx ¥ — определяется по графику:       Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2   1. Rе следует определять по формуле к схеме 12 а, прини­мая z = h, d — диаметр соору­жения. Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной клад­ки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных кон­струкций D = 0,001 м; для про­водов и тросов диаметром d D = 0,01 d; для ребристых по­верхностей с ребрами высотой b D = b. 2. Для волнистых покрытий ct = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололе­да, значение cx допускается снижать на 10 %  
    Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции     где сxi — аэродинамический коэффициент i -го элемента кон­струкций; для профилей сxi = 1,4, для трубчатых эле­ментов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать l е = l. (см. табл. 2 схемы 13); Ai — площадь проекции i -го элемента на плоскость кон­струкции; Аk — площадь, ограниченная контуром конструкции   1. Аэродинамические коэффи­циенты к схемам 15—17 приве­дены для решетчатых конструк­ций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограничен­ной контуром Аk. 3. Направление оси х совпада­ет с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции  
    Ряд плоских параллельно расположен­ных решетчатых конструкций     Для наветренной конструкции коэффициент сx 1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сx 2 = сx 1h. Для ферм из труб при Rе ³ 4  105 h = 0,95.   1. См. примеч. 1—3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верх­него пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h — минимальный размер кон­тура; для прямоугольных и тра­пециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси;
      j Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4  105 и , равном b — расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент (о следует определять
              в соответствии с указаниями к схеме 15
    0,1 0,93 0,99        
    0,2 0,75 0,81 0,87 0,9 0,93  
    0,3 0,56 0,65 0,73 0,78 0,83  
    0,4 0,38 0,48 0,59 0,65 0,72  
    0,5 0,19 0,32 0,44 0,52 0,61  
    0,6   0,15 0,3 0,4 0,5  
    Решетчатые башни и пространственные фермы   ct = cx (1+ h) k 1, где cx — определяется так же, как для схемы 15; h — определяется так же, как для схемы 16.     1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура
    Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра k 1 наветренной грани. 3. При направлении ветра по
        1,0     диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k 1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на
        0,9 10 %; для дере­вянных башен из составных эле­ментов — увеличивать на 10 %
        1,2    
       
    Ванты и наклонные трубчатые элемен­ты, расположенные в плоскости потока     cxa = cx sin2 a, где cx — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14   ¾
                                                                                           

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |

Поиск по сайту:

Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.006 сек.)