АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

III.Расчет допускаемых напряжений изгиба и контактных напряжений

Читайте также:
  1. а) для подготовки графических материалов (расчетных схем, эпюр усилий, изополей напряжений и т д.)
  2. Анализ общего решения дифференциального уравнения изгиба балки на упругом основании
  3. Виды изгибаемых ЖБК, конструктивные особенности. Продольное и поперечное армирование.
  4. Выбор материала зубчатой передачи и определение допускаемых напряжений
  5. Выбор материала зубчатых колес и определение допускаемых напряжений.
  6. Выбор материала и определение допускаемых напряжений
  7. Где можно дешево достать компактные преобразователи напряжений
  8. Задание 4. Изучение распределения механических напряжений в балке с помощью поляризованного света
  9. Концентрация напряжений
  10. О допускаемых скоростях движения поездов на Юго-Восточной железной дороге
  11. ОПН (ограничители перенапряжений нелинейные)

[sH]=[sH]’KHL (4)

[sOF]=[sOF]’KFL (5)

[s-1F]=[s-1F]’KFL (6) ,где KHL, KFL– коэффициенты долговечности;

[sH]’, [sOF]’, [s-1F] – табличные данные (табл.4.8).

При количестве циклов, большем 25 107 KHL=0,67, KFL=0,543

[sOF]’=98МПа [sOF]=98 0,543=53,21МПа

[s-1F]’=75 МПа [s-1F]=75 0,543=40,73МПа

[sH]=138МПа при Vs=8м/с (табл.4.9)

 

IV.Определение межосевого расстояния передачи.

aw=(z2/q+1) 3Ö(170q/(z2[sH]))2 T2 K (7) ,где z2– число зубьев червячного колеса; q– коэффициент диаметра червяка; K– коэффициент нагрузки для червячных передач; [sН]– контактное напряжение. При Т2<300Нм q= 8 или 10. Примем q=8.

К=КbКV (8) , где Кb–коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий; КV– коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении. Коэффициент Кb зависит от характера изменения нагрузки и от деформаций червяка. Коэффициент КV зависит от точности изготовления передач и скорости скольжения Vs.

Кb=1+( z2 /q)3 (1-х) (9) , где q –коэффициент деформации червяка; х– вспомогательный коэффициент, зависящий от характера изменения нагрузки. При незначительных колебаниях нагрузки х »0,6.

При z1=4, q=8 q =70 (табл.4.6[1]) Þ Кb=1+(32/98)3 (1-0,6)=1,014

При степени точности равной 7 и Vs больше 7м/с КV=1,2

К=1,014 1,2=1,217

Итак, aw=(32/8+1) 3Ö(170 8/32 138)2 305000 1,217 =160 мм

 

V.Определение модуля зацепления.

m=2aw/(z2+q) (10)

m=2 163,11/(32+8)=8,16мм

По ГОСТ2144-76 (табл.4.2[1]) принимаем m=8 мм и уточняем aw:

aw=m (q+z2)/2 (11)

aw=8 (8+32)/2=160 мм

Принимаем численное значение aw=160мм

 

VI.Вычисление геометрических и кинематических характеристик червячных передач.

Основные размеры червяка.

—Делительный диаметр червяка:

d1=q m (12)

d1=8 8=64мм

Диаметр вершин витков червяка:

da1=d1+2 m (13)

da1=64+2 8=80мм

Диаметр впадин витков червяка:

df1=d1-2,4 m (14)

df1=64-2,4 8=44,8мм

—Длина нарезанной части шлифованного червяка:

z1=4 Þ b1>(12,5+0,09z2) m (15)

b1>(12,5+0,09 32) 6,3

b1>158 мм

При m< 10мм b1 увеличивают на 25мм, значит, b1>148мм.

Примем целое численное значение b1=150мм



—Делительный угол подъема витка червяка (g).

tgg=z1/q (16)

tgg= 4/8=0,5 Þ g=26°34¢

Примем gстанд=26°34¢

 

Основные размеры венца червячного колеса.

—Делительный диаметр:

d2=z2 m (17)

d2=32 8=256мм

—Диаметр вершин зубьев:

da2=d2+2 m (18)

da2=256+2 8=272мм

—Диаметр впадин зубьев:

df2=d2-2,4 m (19)

df2=256-2,4 6,3=236,8мм

—Наибольший диаметр червячного колеса:

daM2<da2+6 m/(z1+2) (20)

daM2<256+6 8/(4+2)

daM2<280мм

Примем daM2 =280мм

—Ширина венца колеса:

z1=4 Þ b2=0,67da1 (21)

b2=0,67 80

b2= 53,6 мм

Примем b2=54 мм

 

Расчет скорости скольжения.

Vs=V1/cosg (22) , где V1=pd1n1/60 (23)

V1=3,14 0, 06 959/60=3.19 м/c

Vs=3.19/0,9524=3.35 м/с

 

VII.Расчет допускаемых контактных напряжений для червячных колес.

Уточняем [sН] при Vs=3.35 м/с:

[sН]=138МПа (табл.4.9[1])

 

VIII.Уточнение КПД редуктора.

КПД редуктора уточняем по формуле:

h=(0,95¸0,96) tgg/tg(g+r¢) (24) , где r¢–приведенный угол трения, определяемый опытным путем.

r¢=1°30¢–2°00¢ для Vs=3.35м/с (табл.4.4[1]). Примем r¢=1°30¢

h=0,95 0,5/tg(26°34¢+1°30¢)=0,8724 h=87,24%

 

IX.Проверка контактных напряжений.

sH=170q/z2 Ö(T2 K (z2/q+1)3)/aw3 < [sH] (25)

sH=170 8/32 Ö(229 1,217 (32/8+1)3)/1603 =127МПа

127МПа <167МПа

Результат проверяем по формуле: 0,15<(sН-[sН])/[sН]<0,05 (26)

(167-127)/167=0,13 – результат удовлетворительный.

 


1 | 2 | 3 |


При использовании материала, поставите ссылку на Студалл.Орг (0.008 сек.)