АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Расчет пустотной плиты по предельным состояниям второй группы

Читайте также:
  1. D. Акустический расчет
  2. I. Расчет номинального значения величины тока якоря.
  3. I. Расчет режимов резания на фрезерование поверхности шатуна и его крышки.
  4. I. Расчет тяговых характеристик электровоза при регулировании напряжения питания ТЭД.
  5. I: Кинематический расчет привода
  6. II. Расчет и выбор электропривода.
  7. II. Расчет номинального значения величины магнитного потока.
  8. II. Расчет силы сопротивления движению поезда на каждом элементе профиля пути для всех заданных скоростях движения.
  9. II: Расчет клиноременной передачи
  10. III. Методика расчета эффективности электрофильтра.
  11. III. Расчет и построение кривой намагничивания ТЭД.
  12. III.Расчет допускаемых напряжений изгиба и контактных напряжений.

 

2.1 Геометрические характеристики приведенного сечения.

Круглое очертание пустот заменяют эквивалентным квадратным со стороной:

h=0,9·d=0,9·14=12,6см.

Толщина полок эквивалентного сечения: h’f=hf=(20-12,6) ·0,5=3,7см.

Ширина ребра 216-12·12,6=64 см.

Ширина пустот 216-64=152см.

Площадь приведённого сечения Ared=216·20-152·12,6=2400 см2.

 

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения: y0=0,5h=0,5·20=10см.

Момент инерции сечения (симметричного):

см4.

Момент сопротивления сечения по нижней зоне:

см3;

то же, по верхней зоне см3.

Расстояние от ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны (верхней), до центра тяжести сечения по формуле:

cм;

Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимаем равным 0,75.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне согласно формуле:

см3, здесь γ=1,5 для двутаврового сечения.

Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия W’pl=17700 см3.

2.2 Потери предварительного напряжения арматуры.

 

Коэффициент точности натяжения арматуры gp=1. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения:

s1=0,03×ssp=0,03×390=17.8МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами s2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Усилие обжатия:

P1=As×(ssp-s1)=7.85×(590-17.8)×(100)= 449кН

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения:

eop=10-3 = 7 см

Напряжение в бетоне при обжатии:

МПа

Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия:

sbp/Rbp<0,75

Rbp =17

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 (без учета изгибающего момента от веса плиты):

МПа

Потери от быстро натекающей ползучести при sbp/Rbp=2,1/7=0,1

при a>0,3:

s6=40×sbp/Rbp=40×0,1=4 МПа

Первые потери:

slos1=s1+s6=17.8+4=21.8МПа

Потери от усадки бетона s8=35 МПа.

Потери от ползучести бетона s9=150×a×sbp/Rbp=150×0,85×0,22=28МПа

где a=0,85 при тепловой обработке и атмосферном давлении.

Вторые потери:

slos2=s8+s9=35+8=3 МПа

Полные потери:

slos=slos1+slos2=21,8+63=84.8 МПа < 100 МПа – меньше минимального значения.

Усилие обжатия с учетом полных потерь:

Р2s×(ssp-slos)=7.85×(590-84.8)×(100)= 396 кН

 

2.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.

Производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.

Коэффициент надежности по нагрузке gf=1; М=67 кН×м.

Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:

Mcrc=Rbt,ser×Wpl+Mrp=1,2×17700×(100)+4000000=4200000Н×см = 42кН×м

Здесь ядровый момент усилия обжатия при gsp=0,9:

Mrp=gsp×P2×(eop+r)=0,9×155152×(7+6,2)=184320 H×см

Поскольку М=40,13кН×м < Mcrc=45кН×м - трещины в растянутой зоне не образуются.

 

Проверим, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения gsp=1,10 (момент от веса плиты не учитывается).

Расчетное условие:

gsp×P1×(eop-rinf)-M<Rbtp×Wpl

gsp×P1×(eop-rinf)=1,1×449000×(7-4.2) =860000H×см

Rbtp×Wpl =1×17700 (100)=1770000 H×см

Условие удовлетворяется, начальные трещины не образуются.

здесь Rbtp=1МПа - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=12,5МПа.

2.4 Расчет прогиба плиты.

Прогиб определяют от посто­янной и длительной нагрузок, предельный прогиб f= =2,94 см — согласно табл. 2.3. Вычисляют пара­метры, необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длитель­ной нагрузок М = 58 кН-м; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при sp=1;Ntot=P2=396 кН; эксцентриситет еtot=М/Ntot=5800 000/396 000 =14.64 см; коэффициент l=0,8 — при длительном действии нагрузок; по формуле (7.75)

m = 1,6*17 700(100)/(5900000-4000000)=1,2>1 (принимают m=1); коэффициент, характе­ризующий неравномерность деформации растянутой ар­матуры на участке между трещинами, по формуле (7.74) s= 1,25—0.8 = 0,45<1.

Вычисляют кривизну оси при изгибе по формуле гл. 2:

l/r= 10-5

Вычисляют прогиб по формуле (7.131)

f= (5/48)*5882*7.2*10-5 =1,6см <2,6 см.


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.)