|
|||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Расчет элементов фермыВерхний пояс фермы воспринимает постоянную и временную снеговую нагрузку. Максимальный изгибающий момент Мmax = (6,72 – 0,0594 × 4) × 32/8 = 7,3 кН·м N3-4= 90,44 кН. Для уменьшения изгибающего момента в панели фермы создаем внецентренное приложение нормальной силы, в результате чего в узлах верхнего пояса возникают разгружающие отрицательные моменты. Значение оптимального эксцентриситета вычисляем из условия равенства опорных и пролетных моментов в опорной панели верхнего пояса: Ме= N1-2 × е, где коэффициентом задаемся условно Принимаем эксцентриситет приложения нормальной силы во всех узлах верхнего пояса е = 0,07м, тогда разгружающий момент составит: Мn = -0,07 × 85,27 = - 5,97 кН·м Расчетный момент: М = 7,3 – 5,97 = 1,33 кН·м Принимаем сечение верхнего пояса из бруса шириной b = 125мм. Определяем требуемые минимальные размеры торцовых площадок смятия в узлах фермы: - в опорном и коньковом узлах: где - в промежуточном узле (смятие древесины вдоль волокон): Тогда требуемая высота бруса верхнего пояса фермы: Принимаем h = 20 см. Проверяем принятое сечение. Геометрические характеристики: Гибкость элемента в плоскости фермы: Коэффициент продольного изгиба: Коэффициент: где Максимальные нормальные напряжения: - в середине пролета: - по краям панели: Растянутые элементы. Расчетные усилия в элементах фермы равны: N1-11 = 86,45 кН, N10-11 = 54,5 кН, N5-11=32,3 кН. Проектируем растянутые элементы из двух круглых тяжей. Требуемая площадь сечения элемента 1-11: где Rbt – расчетное сопротивление тяжа растяжению; γс – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 СНиП II – 23 - 81 Требуемый диаметр тяжа определяем из формулы: где m a = 0.8 – коэффициент, учитывающий ослабление сечения резьбой, согласно п. 3.4 СНиП II – 25 – 80 т = 0,85 – коэффициент, учитывающий неравномерную работу двойных тяжей по п. 3.4 СНиП II – 25 – 80 Все элементы принимаем из двух стержней следующих диаметров: нижний пояс у опор d = 26 мм; средний элемент нижнего пояса d = 22 мм, раскос – d = 18 мм. Для уменьшения провисания нижнего предусматриваем подвеску из тяжа d = 10 мм. Диаметры петель для присоединения тяжей к промежуточным узлам нижнего пояса по условию равнопрочности принимаем: для нижнего пояса у опор dn = 26 мм; для среднего элемента нижнего пояса dn = 22 мм; для раскоса dn = 18 мм. Тяжи среднего элемента нижнего пояса расположены вплотную друг к другу и сварены между собой по длине через 1 м. В других элементах тяжи сводятся вплотную на расстоянии 1 м от промежуточных узлов нижнего пояса. Стойка. Расчетное усилие N3-11 = 20,4 кН, расчетная длина стойки l = 1,05м. Принимаем по сортаменту сечение стойки 125х75 мм. Проверяем принятое сечение: - из условия смятия подбалки поперек волокон под торцом стойки: где l см = 7,5 см – длина площадки смятия вдоль волокон древесины: - на устойчивость в плоскости фермы: Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.) |