АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

ОДНОТАКТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОРНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ НА БИПОЛЯРНОМ ТРАНЗИСТОРЕ

Читайте также:
  1. Водоподготовка котельных установок малой мощности
  2. Выбор мощности и типа рабочих и резервных трансформаторов собственных нужд.
  3. Измеритель мощности дозы ДП-5В
  4. Инвертирующий усилитель на основе операционного усилителя
  5. Интегрально-пропорциональный усилитель
  6. Оборудование: установка «оптическая скамья», лазер, поляроиды, фотоприемное устройство с измерителем мощности лазерного излучения.
  7. Операционный усилитель как основной элемент АВМ
  8. Основы расчета резистивного усилительного каскада на биполярном транзисторе
  9. Расчет мощности привода
  10. Расчет мощности электростанции и определение суммарной номинальной мощности генераторов
  11. Расчет тепловой мощности системы отопления. Уравнение теплового баланса здания

ВВЕДЕНИЕ

 

За последние годы в проектировании усилительных устройств утвердились новые научно-технические направления. К ним относятся создание аналоговых устройств на базе операционных усилителей, где формирование их внешних характеристик осуществляется путем введения внешних цепей обратной связи, совершествование методов проектирования аналоговой микросхемотехники и т.д.

В первой части курсовой работеоднотактный трансформаторный усилитель мощности на биполярном транзисторе. Рассчитаны резисторы, мощности, выделяемой в коллекторной цепи VT1, цепи делителя, выходного трансформатора.

Во второй части рассмотрен предварительный усилитель на операционном усилителе, расчет требуемой глубины ОСС.

В третьем пункте приведен генератор синусоиды на операционном усилителе.

 

 

ОДНОТАКТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОРНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ НА БИПОЛЯРНОМ ТРАНЗИСТОРЕ

 

Исходными данными для расчета однотактного усилителя мощности являются входные параметры двухтактного усилителя мощности (см. подраздел 2.10):

- мощность, потребляемая нагрузкой Рн= 4,212 мВт;

- сопротивление нагрузки Rн= 58 Ом;

- частота сигнала fн=75 Гц;

- амплитуда напряжения на нагрузке

Принципиальная схема однотактного трансформаторного усилителя мощности представлена на рисунке 3.1.

Риcунок 1.1 – Схема однотактного трансформаторного усилителя мощности на биполярном транзисторе

 

Расчет каскада производится аналогично расчету усилителя с общим эмиттером, но необходимо учитывать, что подключение сопротивления нагрузки Rн к коллекторной цепи транзистора VT1 происходит через трансформатор Тр1. По переменному току напряжение коллектора VT1 Uk и напряжение нагрузки Uн связаны через коэффициент трансформации n:

n=W2/W1= Uн/Uk

 

1.1 Выбор КПД трансформатора

Выбор КПД трансформатора осуществляем по таблице 2.1. В данном случае принимаем ηтр= 0,65.

 

1.2 Выбор типа транзистора VT1

 

Рассчитываем необходимую допустимую мощность, рассеиваемую на коллекторе транзистора.

Pк.доп.=(1,1¸1,2)∙Pн / (hтр∙hк),

где hк – КПД каскада.

Для транзисторов, работающих в режиме A hк = (0,25¸0,3).

Pк.доп.=1,2*0,004212 / (0,65*0,25) = 0,03 Вт.

1) Рассчитываем граничную частоту, которая должна быть в (5¸10) раз больше частоты сигнала в нагрузке

fгр= (5¸10)∙fн = (375¸750) Гц.

3) Uкэ.max≥ 1,2 (2+2 Uн/n) – неравенство зависит от коэффициента n, который нам неизвестен, поэтому его выполнение проверим позже.

Исходя из полученных данных выбираем транзистор КТ201Б, параметры которого:

Uкэ.max=20 В; Iк.max=20 мА; Pк.max=150 мВт (при температуре окружающей среды Тс=(-60¸+90) ˚С); Uкэ.отс=2 В; fгр=3 МГц; h21э=90 (h21э min = 30).

 

 

Рисунок 1.2 – Выходные ВАХ VT1

Рисунок 1.3 – Входные ВАХ VT1

 

1.3 Выбор положения рабочей точки VT1 по постоянному току

 

Рабочую точку А необходимо выбирать так, чтобы выполнялись следующие условия:

1. Напряжение питания каскада должно иметь стандартное значение Eк={9,12,18,24 и т.д.} В, причем должны выполняться неравенства:

Для уменьшения количества требуемых питающих напряжений, рекомендуется использовать напряжение питание такое же, как и в двухтактном трансформаторном усилителе мощности.

2. Рабочая точка в режиме A обычно находится в середине активной области работы транзистора VT1.

Пользуясь входными и выходными ВАХ выбираем положение рабочей точки транзистора VT1, работающего в режиме А. Исходя из этого, выбираем:

Ек=15В.

Строим кривую допустимой мощности:

Ркmax= UкэּIк

Координаты рабочей точки по постоянному току:

Iк0 = 11 мA, Uкэ0=Eк/2=7,5 В, Iб0 = 0,15 мA, Uбэ0 = 0,78 В.

1.4 Расчет резисторов Rэ, Rф

Положение рабочей точки А по постоянному току обеспечивается резисторами Rэ, Rф, и ЭДС Ек: Ек ≈ Ik∙Rф + Uкэ + Iэ∙Rэ и так как Iэ ≈ Ik получим окончательное соотношение:

Ек = Ik(Rф + Rэ)+ Uкэ.

Данное соотношение описывает в координатах Ik,Uкэ уравнение нагрузочной прямой по постоянному току =I, которая на координатных осях отсекает отрезки:

Uкэ= Ек , при Ik=0 и

Ikк/(Rф + Rэ), при Uкэ=0.

Принимаем: Ik= 0,22 А, Ек= 18 В, тогда:

Rф + Rэ=

Выбирая падение напряжения на резисторе Rэ равным:

URэ=(0,05¸0,15)·Ек=(0,05¸0,15)·15=(0,75¸2,25) В,

получим величину данного резистора:

Rэ=

Выбираем Rэ=600 Ом. PRэ=Iэо2∙Rэ=(11,15)210-6∙600=0,074 Вт

Тогда тип Rэ: МЛТ-0,125-600±10%.

Отсюда Rф=681-600=81 Ом. Выбираем Rф=80 Ом.

PRэ=Iко2∙Rф=(11)210-6∙80=0,001Вт.

Тогда тип Rф: ТВО-5-220±10%.

1.5 Наклон нагрузочной прямой по переменному току

Также как и для двухтактного каскада коэффициент передачи n Тр1 обеспечивает любое положение нагрузочной прямой по переменному току ~I. Поворачивая нагрузочную прямую ~I вокруг рабочей точки А, выбираем наиболее ”высокомощный” режим. Но в заданном случае транзистор VT1 выбран с большим запасом по мощности и практически при любом положении ~I мы можем обеспечить требуемую мощность в нагрузке.

 

1.6 Расчет мощности, выделяемой в коллекторной цепи VT1

 

Мощность переменного тока Р~1, поступающая от коллекторной цепи каскада в первичную обмотку трансформатора Тр1 и мощность, отдаваемую в нагрузку Рн, связаны между собой соотношением:

Р~1нтр=0,004212/0,65=0,006 Вт.

С другой стороны:

Р~1=(1/2)∙Uкэm∙Iкm.

Для обеспечения требуемой мощности Р~1 на выходных ВАХ необходимо выбрать соответствующие амплитуды Uкэm (DUкэ) и Iкm (DIк).

Используя представленные на ВАХ приращения получаем:

Р~1=0,5∙(I’кmax-Iк0)∙(Uкэ0-Uкэmin)=0,5∙(15-11)∙(7,5-2)=11 мВт.

Условие Рнтр ≈ (1/2)∙Uкэm∙Iкm выполняется (мощность можно выбирать с запасом).

 

1.7 Расчет нелинейных искажений каскада

 

Для этого определим амплитуды гармоник коллекторного тока по сквозной динамической характеристике Iк(Eист) методом пяти ординат.

Сопротивление источника находим по формуле:

Rист=1,5∙h11э=1,5∙(DUбэ / DIб) | Uкэ=const

На входных ВАХ используем треугольник MNK для определения h11э:

h11э= (DUбэ / DIб) | Uкэ=const=(0,82-0,78)/(0,231-0,15)-3=0,04/0,081-3=493,8Ом.

Rист=1,5∙276,2 =740,7 Ом.

Далее, перенося точки на нагрузочной прямой с выходной ВАХ на входную, рассчитываем э.д.с. эквивалентного источника питания по формуле:

Еист = Uбэ + Iб∙Rист

Накопленные данные заносим в таблицу 3.1.

 

Таблица 1.1 – Данные для построения сквозной динамической характеристики

Номер точки Eист, В Uбэ, В Iб, мА Iк, мА
  0,754074 0,75 0,0055 6,2
  0,83407 0,76 0,1 12,35
  0,891105 0,78 0,15 15,7
  0,94814 0,8 0,2  
  0,991102 0,82 0,231 23,5

 

 

Строим сквозную динамическую характеристику Iк(Eист) (см. рис. 2.4).

Рисунок 1.4 – Сквозная динамическая характеристика однотактного трансформаторного усилителя мощности

 

Уровни сигнала определяются следующим образом: амплитуда Еист m однозначно определяется “треугольником мощности” АВС на выходных ВАХ транзистора VT1.

По сквозной динамической характеристике находим номинальные токи:

Iкmax=23,5 мА;

I’кmin =6,2 А;

I0=15,7 мА;

I2=12,35 мА;

I1=20 мА.

Далее определяем амплитуды гармоник тока

Проверка:

Iкmax = I1m+ I2m+ I3m+ I4m+ Imср =23,5 мА;

Находим коэффициент нелинейных искажений для транзистора, работающего в режиме А по формуле:

.

Должно выполняться условие: γ < 4%. Условие выполняеться:(0,047 < 4).

 

1.8 Расчет цепи делителя

1. Находим ток делителя: Iд= 5∙Iб0= 5∙0,15*10 -3= 0,75∙10 -3А

2. Находим сопротивление резистора RД2:

R2= (Uбэ0 + Iэ0∙Rэ) / Iд=(0,78+11,15∙10 -3∙600)/0,00075 =9960 Ом.

Выбираем R2=10000 Ом.

РR2= Iд­2∙R2=(0,75∙10 -3)2∙5=2,81∙ Вт.

Тип R2: МЛТ-0,125-10000±10%.

3. Находим сопротивление резистора R1:

R1= (Eк - U - Iд∙R2) / (Iд + Iб0);

U= Iко∙Rф=11∙10-3∙80=0,88 В.

R1=(15-0,88-0,75ּ10-3∙10000)/(0,75∙ּ10-3+0,15ּ10-3)=7355,55 Ом.

Выбираем R1=7400 Ом.

РR1=(Iд + Iб0)­2∙R1=(0,75ּ10-3+0,15ּ10-3)2∙7400=0,006 Вт.

Тип R1: МЛТ-0,125-7400±10%.

 

1.9 Расчет выходного трансформатора

Находим сопротивление нагрузки коллекторной цепи VT1 по переменному току:

R~=Uкэm/Iкm

R~=(Uкэ0 ­- Uкэmin)/(I’кmax- Iк0)=(7,5-2)/[(15-11)ּ10-3] = 1375 Ом

Коэффициент трансформации находим по формуле:

Находим активное сопротивление первичной обмотки

r1= R~(1-ηтр)∙с/(1+с)

Находим активное сопротивление вторичной обмотки

, где с =(0,5¸0,7)

Получаем:

r1=1375∙ (1-0,65)∙0,7/1,7=198 Ом

r2=58∙(1-0,65/0,65)(1/1+с)=18,48 Ом

По полученным данным выбираем типовой трансформатор ТМ10-16, параметры которого:

Номинальная мощность Рном=0,01 В·А.

1) Входное сопротивление Rвх=2256 Ом.

2) Выходное сопротивление Rвых=17,5 Ом.

3) Коэффициент трансформации n=0,095.

4) Сопротивление первичной обмотки по постоянному току r1= 198 Ом.

5) Сопротивление вторичной обмотки по постоянному току r2= 19 Ом.

 

1.10 Температурная стабильность каскада

 

Температурная стабильность каскада определяется по формуле:

S = (1+D) / (1 - amin + D),

причем должно выполняться условие S < 4 (для однотактных усилителей мощности на биполярных транзисторах, работающих в режиме А).

amin = h 21э min / (1+ h21э min)= 30/31=0,9677.

Находим S:

S=(1+0,1516)/(1-0,9677+0,1516)=6,26

Т.к. условие S < 4 не выполняется, поэтому вместо резистора R2 ставим термистор, параметры которого:

ММТ-4-4,3 кОм ± 20%; ТКС=3 %/˚С; tраб=(-60…+125) ˚С.

 

1.11 Расчет блокирующих конденсаторов Сфэ

 

Величины емкостей конденсаторов выбираются исходя из условия:

 

Хс(f н) << R; , отсюда

 

1. Находим емкость конденсатора Сф:

 

UСф max= 2∙URфo = 2∙4,3=14,8 В.

Выбираем Сф=0,2 мкФ. Тип конденсатора Сф: К53-1-0,2±20%-20.

2. Находим емкость конденсатора Сэ:

 

Ucmax= 2∙URэo = 2∙2,41=4,82 В.

Выбираем Сэ =0,03 мкФ. Тип конденсатора Сэ: К53-1-0,03±20%-20.

 

1.12 Определение входных параметров

 

Находим входное сопротивление каскада

Rвх.к.= (R1|| R2)|| h11э = [7400∙10000/(7400+10000)]||493,8= 442,43Ом.

Находим входную мощность каскада

Pвх.к.= Iбm∙Uбэm / 2 = (0,231ּ*10-3-0,15ּ*10-3)∙(0,82-0,78)/2= 0,0016 мВт.

 

 

1.13 Расчёт разделительного конденсатора С1

мкФ.

Выбираем С1 =47 мкФ.

Тогда тип С1: К53-1-47±20%-30.

 

1.14 Определение коэффициентов усиления

Коэффициент усиления по мощности:

KP = Pн / Pвх = 0,004/(0,0016*10-3)=2500

Коэффициент усиления по напряжению:

=

Коэффициент усиления по току:

KI=KP/KU=2500/70,6=35,41

 

2 ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ НА ОПЕРАЦИОННОМ УСИЛИТЕЛЕ

 

Исходные данные:

- мощность, потребляемая нагрузкой Рн= 1,6 мкВт;

- сопротивление нагрузки Rн= 442,43 Ом;

- частота сигнала fн=75 Гц;

- амплитуда напряжения на нагрузке

- коэффициент нелинейных искажений в нагрузке ГСС γн = 0.35%;

- коэффициент нелинейных искажений двухтактного усилителя мощности γ2УМ = 13,77%;

- коэффициент нелинейных искажений однотактного усилителя мощности γ1УМ = 0,047%;

- коэффициент нелинейных искажений вносимых генератором γГsin = (0.9÷0.95)∙γн = 0.32%.

- - мощность, потребляемая нагрузкой ГСС РнГСС = 4 Вт;

- сопротивление нагрузки ГСС RнГСС = 5 Ом;

- нестабильность амплитуды ∆Uн/Uн= 10-2.

 

Рис. 2.1 – Принципиальная схема ПУ с инверсным включением

 

Выполним предварительный усилитель (ПУ) на ОУ с инвертирующим включением.

 


1 | 2 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.024 сек.)