АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Материальный баланс первой ступени сепарации

Читайте также:
  1. I. Российская империя в первой половине XIX века. (Александр I, декабристы, Николай I ).
  2. III. Знание о субстанции или учение о первой сущности
  3. IV—первой половины VII в.
  4. X. Реформирование Петром I хозяйственной жизни страны и характерные черты социально-экономического развития России в первой четверти XVIII в.
  5. Автобусы первой категории
  6. Агрегированный аналитический баланс
  7. Актив баланса
  8. Актив баланса
  9. Активные воздействия на гидросферу и водный баланс
  10. АЛГОРИТМ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ НА УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА
  11. Анализ баланса
  12. АНАЛИЗ БУХГАЛТЕРСКОГО БАЛАНСА.

Пример расчета материального баланса дожимной насосной станции (ДНС)

 

 

Исходные данные для расчета

 

Годовая производительность установки по сырью - 550000 тонн/год

Обводненность сырой нефти - 49%

Компонентный состав нефти приведен в табл. 3.1.

Таблица 3.1.

Компонентный состав нефти

Компо-нент CO2 N2 CH4 C2H6 C3H8 i-C4H10 н-C4H10 i-C5H12 н-С5H12 С6H14 + Итого
% мол. 0,03 0,54 22,4 1,7 4,91 1,96 4,47 1,98 2,93 59,08 100,00

 

 

Материальный баланс первой ступени сепарации

 

 

Технологией подготовки нефти предусмотрено, что термодинамические параметры работы рассматриваемого блока соответствует абсолютному давлению и температуре, равных соответственно:

Р = 0,8 МПа; t = 20 0С.

Расчеты разгазирования нефти в сепараторах при небольших давлениях (0,4 – 0,9 МПа) с достаточной для практических целей точностью можно производить по закону Рауля-Дальтона[4]:

 

, (3.1)

где - мольная доля i-го компонента в образовавшейся газовой фазе, находящейся в равновесии с жидким остатком.; - мольная доля этого же компонента в жидком остатке; - константа фазового равновесия i-го компонента при условиях сепарации (в рассматриваемом случае при давлении Р = 0,8 МПа и температуре t = 20 0С).

Для определения покомпонентного состава образовавшейся газовой (паровой) фазы используется уравнение:

, (3.2)

где - мольная доля i-го компонента в исходной эмульсии; - мольная доля отгона.

Поскольку , то по уравнению (3.2) получим:

 

(3.3)

Уравнение (3.3) используется для определения методом последовательного приближения мольной доли отгона , при заданных составе исходной смеси , давлении и температуре сепарации.

При расходе нефтяной эмульсии Gэ - 550000 тонн/год часовая производительность установки составит:

 

т/ч.

Содержание углеводородов в нефтяной эмульсии и константы фазового равновесия (Кi) с учетом условий сепарации приведены в табл. 3.2.

Таблица 3.2.

Исходные данные для расчета

№ п/п Компонент смеси Мольная доля компонента в нефти () Молекулярная масса компонента (Mi), кг/кмоль Кi
  CO2 0,03   8,2
  N2 0,54   81,5
  CH4 22,4   19,3
  С2Н6 1,7   3,5
  С3Н8 4,91   1,1
  изо-С4Н10 1,96   0,46
  н-С4Н10 4,47   0,33
  изо-С5Н12 1,98   0,14
  н-С5Н12 2,93   0,11
  С6Н14+ 59,08   0,04
  å å 100 ~ -

 

Составляем уравнения мольных концентраций для каждого компонента в газовой фазе в расчете на 100 молей нефти.

 

Путём подбора определим такую величину , при которой выполнится условие:

Подбор величины приводится в табл. 3.3.

Таблица 3.3.

Определение мольной доли отгона N

Компонент смеси = 24,5 = 23,75 = 23
CO2 0,001 0,001 0,001
Азот N2 0,026 0,022 0,021
Метан CH4 0,928 0,820 0,775
Этан С2Н6 0,040 0,038 0,037
Пропан С3Н8 0,053 0,053 0,053
Изобутан изо-С4Н10 0,010 0,010 0,010
Н-бутан н-С4Н10 0,017 0,017 0,018
Изопентан изо-С5Н12 0,003 0,003 0,004
Н-пентан н-С5Н12 0,004 0,004 0,004
С6Н14 + 0,029 0,030 0,031
åYi 0,976 1,000 1,025

Расчеты показали, что из 100 молей сырой нефти в процессе сепарации выделяется 23,75 молей газа. Составим материальный баланс сепарации в молях на 100 молей сырой нефти. Расчёт приведён в табл. 3.4.

Таблица 3.4.

Мольный баланс процесса сепарации первой ступени

Компонент смеси Молярный состав сырой нефти (z’i), % Газ из сепаратора Нефть из сепаратора моли (z’i - N0гi) Мольный состав нефти из блока сепараторов x’i= (z’i- N0гi).100, % Σ(z’i- N0гi)
Молярная концентрация (y’i) Моли
CO2 0,030 0,001 0,02 0,01 0,01
N2 0,540 0,022 0,52 0,02 0,03
CH4 22,400 0,820 19,14 3,26 4,21
С2Н6 1,700 0,038 0,88 0,82 1,06
С3Н8 4,910 0,053 1,23 3,68 4,75
изо-С4Н10 1,960 0,010 0,24 1,72 2,22
н-С4Н10 4,470 0,017 0,41 4,06 5,25
изо-С5Н12 1,980 0,003 0,08 1,90 2,45
н-С5Н12 2,930 0,004 0,09 2,84 3,66
С6Н14+ 59,080 0,030 0,71 59,08 76,35
Итого 100,000 1,000 23,35 77,38 100,00

Баланс по массе, в расчете на 100 молей сырой нефти приведён в табл. 3.5.

Таблица 3.5.

Массовый баланс процесса сепарации первой ступени

Компонент смеси Молярный состав сырой нефти (), % Массовый состав сырой нефти Mic= .Mi Массовый состав газа из сепаратора Miг=N0гi. Mi Массовый состав нефти из сепаратора Miн= Mic- Miг Масса выделившегося газа, относительно сырой нефти Riг=100.Miг/ Mic, %
CO2 0,03 1,32 0,94 0,38 71,41
N2 0,54 15,12 14,53 0,59 96,13
CH4 22,40 358,40 306,30 52,10 85,46
С2Н6 1,70 51,00 26,32 24,68 51,60
С3Н8 4,91 216,04 54,22 161,82 25,10
изо-С4Н10 1,96 113,68 13,97 99,71 12,29
н-С4Н10 4,47 259,26 23,68 235,58 9,13
изо-С5Н12 1,98 142,56 5,83 136,73 4,09
н-С5Н12 2,93 210,96 6,84 204,12 3,24
С6Н14+ 59,08 5080,88 61,17 5080,88 1,20
Итого   åMic=6449,22 åMiг =513,81 åMiн=5996,57 Rсмг= 7,97

Rсмг= 0,0797 – массовая доля отгона.

Средняя молекулярная масса газа:

Mсрг=å Miг/ åN0гi

 

Mсрг = 513,81 / 23,35 = 22,02

Плотность газа:

кг/м3,

Плотность газа при нормальных условиях (атмосферном давлении и температуре 0оС):

кг/м3,

Таблица 3.6.

Характеристика газа, выделяющегося в сепараторе

Компонент смеси Молярная концентрация N0гi/åN0гi Молекулярная масса (Mi) Массовый состав [N0гi/åN0гi].Mi.100, % Mсрг Содержание тяжёлых углеводородов [N0гi/åN0гi].Mi.rср.103, г/м3 Mсрг
CO2 0,0009   0,18 ~
N2 0,0222   2,83 ~
CH4 0,8206   59,61 ~
С2Н6 0,0376   5,12 ~
С3Н8 0,0528   10,55 773,40
изо-С4Н10 0,0103   2,72 199,29
н-С4Н10 0,0175   4,61 337,78
изо-С5Н12 0,0035   1,13 83,17
н-С5Н12 0,0041   1,33 97,56
С6Н14+ 0,0305   11,90 872,42
Итого 1,0000 ~ 100,00 2363,62

 

В блоке сепарации от сырой нефти отделяется только газ. Исходя из этого, составим материальный баланс блока сепарации с учётом обводненности нефти.

Сырая нефть имеет обводненность 49% масс. Количество безводной нефти в этом потоке составляет:

Qн = 33,39 т/ч.

Газ будет отделяться от нефти с производительностью:

Qг = Rсмг .Qн

Qг = 0,0797 . 33,39 = 2,66 т/ч.

Qнсеп = Qн - Qг = 33,39 – 2,66 = 30,73 т/ч,

Qсеп = Qнсеп+ Q воды = 30,73 + 32,08 = 62,82 т/ч.

Правильность расчёта материального баланса определится выполнением условия:

åQдо сеп = åQпосле сеп;

åQдо сеп = Q = 33,39 т/ч;

åQпосле сеп = Qсеп+ Qг;

Qсеп+ Qг = 30,73 + 2,66 = 33,39 т/ч.

Условие выполняется.

Данные по расчету блока сепарации первой ступени сводим в табл. 3.7.

Таблица 3.7.

Материальный баланс сепарации первой ступени

  Приход   Расход  
  %масс т/ч т/г   %масс т/ч т/г
Эмульсия       Эмульсия 95,94    
в том числе:       в том числе:      
нефть   33,39   нефть 48,925 30,73  
вода   32,08   вода 51,075 32,08  
        Всего   62,82  
ИТОГО   65,48   Газ 4,06 2,66  
ИТОГО   65,48  

 


1 | 2 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.008 сек.)