АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Выбираем асинхронный электродвигатель серии 4А со степенью защиты IP44

Читайте также:
  1. A) на этапе разработки концепций системы и защиты
  2. II. Порядок подготовки, защиты и оценки квалификационной работы
  3. III. Этические правила служебного поведения работников органов управления социальной защиты населения и учреждений социального обслуживания
  4. IV. Порядок защиты выпускной квалификационной работы
  5. АКТ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ТОРГОВЛИ И КОММЕРЦИИ ОТ НЕЗАКОННЫХ ОГРАНИЧЕНИЙ И МОНОПОЛИЙ
  6. Активные методы защиты подземных г/пр. от электрической коррозии
  7. Антропогенные воздействия на гидросферу и их экологические последствия. Методы защиты гидросферы.
  8. Асинхронный двигатель с фазным ротором
  9. Ассоциации защиты (Security Association ,SA)
  10. Б. расширение системы мер социальной защиты и помощи безработным
  11. В коробке 10 шаров, из которых 4 белых, а остальные – чёрные. Наудачу выбираем три шара. Какова вероятность того, что среди выбранных, хотя бы один белый.
  12. В процессе защиты практических работ и СРС оцениваются результаты обучения на уровнях: применения, анализа, синтеза и оценки (см. раздел 2, п.2.2).
Тип двигателя Рн, кВт При номинальной нагрузке J, кг.м2
nн, об/мин н, % cos н
Синхронная частота вращения 1500 об/мин
1) 4А180М4У3 30,0   91,0 0,90 2,3 1,4 1,0 6,5 23,3 10-2
2) 4А200М4У3 37,0   91,0 0,90 2,5 1,4 1,0 7,0 36,8 10-2

 

Выбранные двигатели проверяем по перегрузочной способности. Так как момент вращения асинхронных двигателей пропорционален квадрату напряжения, то перегрузочная способность и способность пуска под нагрузкой устанавливаем из условий:

 

0,8Мmax ≥ Мс (1.18)

 

0,8 Мп > Мс. (1.19)

 

Производим проверку двигателей:

1) 0,8*448,26=358,6 205

0,8*272,8=218,24 205

Двигатель типа 4А180М4У3 удовлетворяет способности к пуску и перегрузочной способности.

2) Ммах=2,5*239,56=448,26 н*м;

Мп=1,4*239,56=335,4 н*м.

0,8*448,26=358,6 205;

0,8*335,4=268,32 205.

Двигатель типа 4А200М4У3 удовлетворяет способности к пуску и перегрузочной способности.

Для данного производственного механизма, имеющий циклический характер работы, выбираем двигатель типа 4А180М4У3, т.к. он имеет меньшую номинальную мощность Рном=30кВт.

Задание 2

 

2.1. Определение мощности крановых механизмов

 

Статическая мощность на валу электродвигателя подъемной лебедки при подъеме груза, кВт, определяется по формуле:

 

(2.1)

 

где Q — масса поднимаемого груза, кг;

q — масса крюковой подвески, кг;

— номинальная скорость подъема груза, м/с;

— КПД канатной системы и механизма при подъеме номинального груза; mп=1 - коэффициент числа механизмов, поднимающих груз (для крана с одной лебедкой.

 

Массу крюковой подвески принимаем равной:

q=(0,01..0,03)Q=0,02*25000=500 кг.

КПД канатной системы определяем по формуле:

 

h=hп*hнб*hб*hл, (2.2)

 

где hп=0,98 – КПД полиспаста;

hнб=0,98 – КПД направляющих барабанов;

hб=0,98 - КПД барабана;

hл=0,95 – КПД лебедки.

h=0,98*0,98*0,98*0,95=0,89.

Теперь подставляем численные значения и находим статическую мощность:

=51 кВт.

Рассчитываем предварительную мощность электродвигателя по формуле:

 

(2.3)

 

где kт=1,3 - коэффициент, учитывающий режим работы механизма, вид управляющего устройства и электропривода.

кВт.

Выбираем асинхронный электродвигатель серии MTF с фазным ротором:

Тип двигателя   Рном, кВт   nном, об/мин cosjном   hном, %   I2, А   U2ф, В   Jp, кг×м2  
MTF512-6     0,79       1,03

 

 

Производим проверку выбранного двигателя из условия соответствия теплового режима двигателя конкретным режимам работы механизма по формуле:

 

. (2.4)

 

 

где η0=0,81 – эквивалентный базовый КПД (для электропривода с фазным ротором при торможении противовключен.);

hэ=0,74 – эквивалентный КПД, определяемый по кривым ηэ=ƒ[nвк JΣ/(1,2Jд)] для приведенного числа включений в час n΄вк, которое находится по формуле:

 

вк= nвк JΣ/(1,2Jд), (2.5)

 

 

где nвк=120– число включений механизма в час (для среднего режима работы (С));

Jд – момент инерции двигателя, кг·м2;

JΣ – суммарный момент инерции двигателя и механизма (кг·м2), который находим по формуле:

 

JΣ =1,2Jдв+ (2.6)

 

где W - угловая скорость электродвигателя, определяемая по формуле (1.5):

W= 1/с;

JΣ =1,2*1,03+ =1,25 кг*м2;

вк= =121,36.

kн=1,15– коэффициент, учитывающий изменение потерь холостого хода при колебаниях напряжения сети переменного тока в пределах ±15% номинального напряжения (строительные краны и др.);

kэ=0,77– коэффициент, учитывающий степень загрузки электродвигателя (режим работы С);

ПВд=40% ПВм – относительные положительности включения двигателя;

ПВм - относительные положительности включения механизма, определяемые по формуле:

ПВм=eр*100%=0,40*100%=40%;

k =1,0– коэффициент, характеризующий изменение потерь холостого хода в зависимости от ПВд;

kр – коэффициент, учитывающий увеличение потерь на регулировочных характеристиках для систем с параметрическим управлением, kр=1÷1,2; kД=1,25– коэффициент, учитывающий влияние динамических потерь энергии на нагрев двигателя.

Подставляем численные значения:

Рном ;

Таким образом, выбранный асинхронный электродвигатель MTF512-6

удовлетворяет тепловому режиму нагрева двигателя и, следовательно подходит для данного механизма подъема.

 

Статическая мощность на валу электродвигателя механизма горизонтального передвижения крана (тележки) определим по следующей формуле:

 

(2.7)

 

где G — масса передвигающегося механизма (крана, тележки), кг;

vг— ско­рость передвижения груза, м/с;

— КПД механизма, h=0,7..0,85;

mк — число механизмов передвижения.

 

Подставляем численные значения и определяем по формуле (2.7) статическую мощность на валу электродвигателя механизма горизонтального передвижения тележки:

Рст= =49,4 кВт;

 

Рассчитываем мощность электродвигателя механизма горизонтального передвижения тележки по формуле (2.3):

Рном =38 кВт.

Выбираем асинхронный электродвигатель серии MTF с фазным ротором:

Тип двигателя   Рном, кВт   nном, об/мин cosjном   hном, %   I2, А   U2ф, В   Jp, кг×м2  
MTF512-6     0,79       1,03

Теперь по формуле (2.7) определяем статическую мощность на валу электродвигателя механизма горизонтального передвижения крана:

Рст= =55,84 кВт;

Рассчитываем мощность электродвигателя механизма горизонтального передвижения тележки по формуле (2.3):

Рном =42,95 кВт.

Выбираем асинхронный электродвигатель серии MTF с фазным ротором:

Тип двигателя   Рном, кВт   nном, об/мин cosjном   hном, %   I2, А   U2ф, В   Jp, кг×м2  
MTF512-6     0,79       1,03

 

 

2.2. Выбор схемы электропривода для заданного механизма.

 

Для механизма подъема с асинхронным фазным электродвигателем МТF 512-6 выбираем электропривод с кулачковым контроллером ККТ61 (рис.1).

На схеме рис. 1 контакты SM2, SM4, SM6 и SM8 контроллера выпол­няют реверс двигателя, контакты SM7 и SM9 — SM12 коммутируют ступени резисторов, контакты SM1, SM3 и SM5 использованы в цепях защиты. Од­новременно с двигателем включается катушка тормоза УА. В схеме с кон­троллером ККТ61 в целях уменьшения числа используемых кулачков приме­нено несимметричное включение сопротивлений.

Защита электропривода осуществляется защитной панелью, на которой находятся линейный контактор КММ, силовой рубильник QS, предохранители FU1, FU2 и блок максималь­ных реле КА. Конечная защита осу­ществляется выключателями SQ2 и SQ3. В цепь катушки контактора КММ включены контакты кнопки включения SB, аварийного выключа­теля SA и контакты блокировки люка SQ1.

 
 

Рис. 2. Схема электропривода подъема с кулачковым контроллером ККТ61

 

 

2.3. Выбор пуско-тормозных и регулировочных резисторов

 

Частоту вращения магнитного поля асинхронного двигателя определяем по формуле:

 

(2.8)

 

где f – частота тока, f=50 Гц;

р – число пар полюсов, р=3.

 

об/мин.

Определяем номинальное скольжение ротора:

 

, (2.9)

 

.

Определяем номинальный момент электродвигателя по формуле:

 

(2.10)

 

Н.м.

Определяем критическое скольжение по формуле:

 

, (2.11)

 

 

 

Строим механическую характеристику, n2=f (M), по формуле Клосса:

 

(2.12)

 

Частоту вращения вала электродвигателя определяем по формуле:

 

(2.13)

 

Составляем таблицу с данными для построения зависимости n2=f (M).

 

S   0,04 0,36 0,5 0,6 0,7 0,8  
n                
M   560,4     1109,6 984,5 881,6 725,2

 

По данным таблицы строим механическую характеристику двигателя (рис.3.)

Определяем момент переключения:

 

(2.14)

 

Н.м.

 

Определяем максимальный пусковой момент:

 

(2.15)

 

Н.м.

 

Рассчитываем сопротивления пуско-регулировочного и тормозного реостата.

Определяем активное сопротивление фазы ротора по формуле:

 

(2.16)

 

где I2 – сила тока ротора, I2=15,7 А.

wс- угловая скорость вращения магнитного поля двигателя, которую определяем по формуле:

 

(2.17)

 

1/с.

 

Подставляем численные значения в формулу (2.16):

Ом.

 

Определяем пусковые добавочные сопротивления:

 

(2.18)

Ом.

(2.19)

 

Ом.

 

Определим сопротивление тормозного реостата:

 

(2.20)

 

Ом.


Рис.3. Механическая характеристика двигателя.

Задание 3.

3.1. Определение сечения жил питающего кабеля. Выбор кабеля.

 

 


1 | 2 | 3 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.019 сек.)