АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Розрахунок пустотної плити покриття

Читайте также:
  1. I. Розрахунок опору опускних труб
  2. III. Розрахунок корисного напору циркуляції відвідних труб
  3. V. Розрахунок немеханічного обладнання.
  4. VII. Розрахунок площі цеху
  5. Аеродинамічний розрахунок повітропроводів
  6. Визначення розміру шкоди та порядок її покриття
  7. ГІДРАВЛІЧНИЙ РОЗРАХУНОК НАФТОПРОВОДУ. ВИЗНАЧЕННЯ НЕОБХІДНОЇ КІЛЬКОСТІ НАФТОПЕРЕКАЧУВАЛЬНИХ СТАНЦІЙ
  8. ЕЛЕКТРОМАГНІТНИЙ РОЗРАХУНОК
  9. Заборгованості за кредитами, одержаними в Національному банку України в минулих роках на покриття дефіциту бюджету та їх обслуговування
  10. ЗАГАЛЬНИЙ РОЗРАХУНОК ГОДИН ЛЕКЦІЙ,
  11. ЗАГАЛЬНИЙ РОЗРАХУНОК ГОДИН ЛЕКЦІЙ, СЕМІНАРСЬКИХ ЗАНЯТЬ, САМОСТІЙНОЇ РОБОТИ
  12. ЗАГАЛЬНИЙ РОЗРАХУНОК ГОДИН ЛЕКЦІЙ, СЕМІНАРСЬКИХ ЗАНЯТЬ, САМОСТІЙНОЇ РОБОТИ

 

Необхідно виконати розрахунок та конструювання пустотної плити покриття зі заздалегідь напруженим армуванням з розмірами 8980´1490´220(мм) цивільного будинку, побудованого в м. Бердянську Запорізької області.

Бетон класу В35, gв=0,85.

Армування: робочі стрижні класу А600, допоміжні сітки із дроту Вр-1, каркаси із дроту Вр-1, монтажні петлі із арматури класу А240.

1. Визначаємо розрахункові характеристики матеріалів:

Бетон: Rв=1,95кН/см2 [3] табл.2.3 стор.63-64

Rвt=0,13кН/см2 [3] табл.2.3 стор.63-64

Ев=3100кН/см2 [5] табл..IV.3 стор.263

Арматура:Rs=51,0кН/см2 [3] табл. 2.8 стор. 73

Еs=20000кН/см2 [5] табл.IV.4 стор. 264

1. Збір навантажень: А) на 1м2 покриття:

№ п/п Вид навантаження Нормативне навантаження (кН/м2) gf Розрахункове навантаження (кН/м2)
1. 2.   3. 4. 5.   6. Шар керамзитового гравію 4-х шаровий рулонний руберойдовий килим Цементно-піщане стягування Утеплювач з плит «Роквул» Пароізоляція (один шар руберойду) Залізобетонна плита 0,01×1´15=0,15   0,02´1´11=0,22 0,03´1´22=0,66 0,15´1´6=0,9   0,008´1´11=0,088 3,0 1,3   1,3 1,3 1,2   1,3 1,1 0,195   0,286 0,858 1,08   0,114 3,3
  Разом постійна: Рser=5,018   Р=5,833
9. Тимчасова – снігова Vser=0,7 1,4 V=0,98
  Разом: qser=Pser+Vser=5,018+ +0,7=5,718   q=P+V=5,833+0,98= =6,813

Б) на 1м ширини плити (В – ширина пустотної плити покриття В=1,49м=1490мм)

· Загальне нормативне навантаження qser=gser´B=5,718´1,49=8,519кН/м

· Тривале нормативне навантаження q=g´B=6,813´1,49=10,151кН/м

3. Встановлюємо розрахункову схему та визначаємо внутрішні зусилля перерізу:

Максимальний вигинний момент М= =

Поперечна сила Q=

4. Розрахунок міцності нормальних перерізів:

А) Дійсний пустообразний переріз приводимо до еквівалентного двотаврового:

h=220мм=22см а=1,5см=15мм – для пустотної плити

ho=h-a=22-1,5=20,5см=205мм h1f =3,05см=30,5мм

в1f=В-2´1,5=149-2´1,5=146см=1460мм

в=В-7´15,9=146-111,3=34,7см

Б) Перевіряємо випадок розрахунку таврового перерізу М£Rb´в1f´h1f´(ho-0,5´h1f)

M£1,95´0,85´146´3,05´(20,5-0,5´3,05) 10232,26кН´см<14005,2кН´см

Умова додержується, тому нейтральна вісь перерізу проходить по грані полки, і тоді наступний розрахунок ведемо за формулами прямокутного перерізу з шириною В=в1f=146см.

В) Визначаємо площу робочої арматури. Знайдемо допоміжні величини:

Ао= Ао=

За [3] табл..3.1стор.89 знайдемо значення h. При Ао=0,104 приймемо h=0,945

2. Знайдемо площу робочої арматури Аs= =

За таблицею сортаменту сталі [3] стор.431 приймаємо кількість та діаметр робочих стрижнів ребер плити. Оскільки плита зі заздалегідь напруженою арматурою, то можливо прийняти 6Æ16А600 с Аs=12,06см2s=10,357см2 та поставити по одному стрижню в крайні ребра та потім – через одно ребро.

Так як по плиті небезпечними є ділянки дії максимального вигиного моменту (по середині) та приопорні ділянки, тому конструктивно армуємо сіткою С-3 середину прольоту плити та двома сітками С-2 приопорні ділянки. Повздовжні ребра приопорних ділянок плоскими каркасами К-1 із дроту Æ4Вр-1.

Верхня зжата полка плити армується рулонною сіткою С-1 заданої ширини із дроту Æ5Вр-1 з шагом в обох направленнях 200мм, тобто сітка С-1 200/200/5/5.

5. Перевіряємо міцність нахилених перерізів за формулою: Q£Qb+Qw

Qb=

Qw=qw´cв св=2´ho=2´20,5=41,0см

jв2=2 jf=0,5 jn=0

Qв=

qw= qw=

Qw=0,161´41,0=6,601кН

Q<(117,9+6,601)кН 45,578кН<124,501кН

Умова додержується, тому міцність по нахиленим перерізам забезпечена.

6. Визначемо витрати попереднього напруження плити:

Назначимо величину попереднього напруження: ss=0,9´Rs=0,9´51,0=45,9кН/см2

Визначемо витрати попереднього напруження:

§ Витрати від усадки бетону s1=4,0кН/см2 [3] табл.7.4 стор.175

§ Витрати від повзучості s2=20´0,6=1,2кН/см2

§ Витрати від релаксації напруження s3=0,1´Rs-2,0 s3=0,1´51,0-2,0=3,1кН/см2

§ Витрати від деформації анкерів s4=6,0кН/см2

§ Витрати від перепаду температур s5=0,125´Dt s5=0,125´65=8,125кН/см2

Сумарні витрати напруження: sn=s1+s2+s3+s4+s5=4,0+1,2+3,1+6,0+8,125=22,425кН/см2

Величина попередньої напруги, яка передається арматурою бетону складе:

Ро=ss-sn=45,9-22,425=23,475кН/см2

7. Розрахунок прогинання:

А) Визначаємо допоміжну величину n=a= ³6,0 n=a=

Б) Визначаємо згинаючий момент від тривалого нормативного навантаження

Мlser= qlser=Pser´В=5,018´1,49=7,477кН´м

Мlser= кН´см

В) Задаємося моментом інерції приведеного перетину в межах від 2,5´105см4 до 3,5´106см Примемо Jred=2,5´105см4

Г) Визначаємо кривизну плити по середині прольоту jв1=0,85 jв2=2

Д) Визначаємо прогинання плити. Відповідно до Норм по [5] табл..IV.6 стор.266 прогинання обмежується крайньою величиною [flim]. Для пустотної плити при L=8,98м>7,5м, тобто [flim]= L/250=898/250=3,59см. Тоді f= £[flim] f= . Умова виконується, отже, конструкція по деформаціях працює нормально, прогинання пустотної плити знаходиться в межах норми.

8. Розрахунок монтажних петель

А) Визначаємо власну вагу пустотної плити перекриття Р=V´go´gf, де

V – об'єм пустотної плити, м3, gо=25кН/м3 – об'ємна вага залізобетону, gf=1,1

V=a´в´h´0,55 V=8,98´1,49´0,22´0,55=1,619м3

де а, в – розміри плити, м, h – висота перерізу плити, м, 0,55 – коефіцієнт, який враховує пустоти Р=1,619´25´1,1=44,522кН

Б) Визначаємо навантаження на одну петлю, враховуючи, що одна з чотирьох петель може вийти з ладу або через перекіс тросів не братиме участь у роботі.

Р1=

По [5] табл.I.4. стор.243 знаходимо діаметр монтажних петель найближчого значення класу А240. Приймаємо 4Æ14А240 с Р1=15кН>Р1=14,84кН.

 

Висновок: Згідно проведеного розрахунку, приймаємо збірну залізобетонну пустотну плиту покриття з розмірами 1490×8980(мм)=1,49×8,98м та висотою 220мм=0,22м, що відповідає пустотній плиті марки ПП-2, прийнятої в цьому курсовому проекті.


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.)