АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Расчет горизонтальной конструкции

Читайте также:
  1. Cводный расчет сметной стоимости работ по бурению разведочной скважины 300-С
  2. I. Расчет термодинамических процессов, составляющих цикл
  3. II. Расчет прямого цикла 1-2-3-4-5-1
  4. II. Тематический расчет часов
  5. III Расчет количеств исходных веществ, необходимых для синтеза
  6. Алгоритм геометрического расчета передачи
  7. Алгоритм расчета основных параметров производства
  8. Алгоритм расчета товарооборота.
  9. Анализ кассовой книги и банковской книги и расчет прибыли вашего предприятия
  10. Анализ результатов расчета ВПУ
  11. Анализ состояния расчетов по кредиторской задолженности, возникшей в бюджетной и во внебюджетной деятельности, причины её образования, роста или снижения.
  12. Аналитические поправки к расчету прибыли в связи с инфляцией

Исходные данные:

· Температура внутреннего воздуха - tB =18 °С.

· Относительная влажность - φотн = 55 %.

· Влажностной режим -нормальный,

· Могилевская область.

 

 

Рисунок 3.2 – Конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ, теплоусвоения S и паропроницаемости  материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:

- бетон на гравии

λ 1 = 1,86 Вт/(м ∙°С); б1 = 0,46 Вт/(м2 ∙°С); μ 1=0,03 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

- гравий керамзитовый

λ 2 = 0,2 Вт/(м ∙°С); б2 = 0,27 Вт/(м2 ∙°С); μ 2=0,23 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

- сосна

λ 3 = 0,29 Вт/(м ∙°С); б3 = 0,15 Вт/(м2 ∙°С μ 3=0,32 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

- битум

λ 4 = 0,2 Вт/(м ∙°С); б4 = 0,15 Вт/(м2 ∙°С μ 4=0,008 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

 

Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления паропроницанию – среднее значение температуры и относительная влажность за отопительный период:

Для Могилевской области средняя температура наружного воздуха за относительный период tнот = -1,9 °С, средняя относительная влажность наружного воздуха за относительный период φнот = 84%.

Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:

ен=439 Па,

ев = 0,01 φв ∙Ев,

где φв – расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %;

Ев - максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха tв = 18 °С, Ев = 2064 Па.

Тогда: ев= 0,01∙55∙2064 =1135 Па.

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя битума нефтяного и гравия керамзитового.

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где RT - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,
(м ∙°С)/Вт

RTi - термические сопротивления, слоев многослойной конструкции или части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации, (м∙°С)/Вт.

 

°С.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при tK = 7 °С составляет:

Ек = 1001 Па.

Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации до наружной поверхности перекрытия составляет:

Rпн 2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию перекрытия от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

RТРП=Rпн(eв-Ek/Ek-eнот) 2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции перекрытия в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

R пв 2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Вывод: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=16,3>Rnн.тр=4,4(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.Расчет сопротивления воздухопроницанию.

 

Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций зданий и сооружений R в, за исключением заполнений световых проемов, должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R в.тр, м2×ч×Па/кг, определяемого по формуле

(8.1)

где D р — расчетная разность давления воздуха на наружной и внутреннейповерхностях
ограждающих конструкций, Па, определяемая по формуле (8.2);

G нopм — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2×ч), принимаемая по таблице 8.1.

Расчетную разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции D p, Па, следует определять по формуле

где Н — высота здания от поверхности земли до верха карниза, м;

gн, gв — удельный вес, соответственно, наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле

здесь t — температура воздуха, °С: внутреннего — согласно таблице 4.1, наружного — равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 4.3;

v cp — максимальная из средних скоростей ветра по румбам в январе, м/с, принимаемая по таблице 4.5.

=14,13 Н/м2 ;

Н/м2;

м/с;

H=38 м;

Расчетную разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции D p

Па;

Cопротивления воздухопроницанию R в.тр

2ч Па)/кг

Вывод: так как в таблице значения для материалов не указаны в настоящем приложении, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально. Следовательно мы не можем сравнить расчетное сопротивлением воздухопроницания ограждающей конструкции.

 

 

 

 
 


Заключение.

Вывод 1.1: Расчетная температура наружного воздуха составляет . Сопротивление теплопередаче слоя плиты минераловатной равно R2=1,98 (м2 ∙ ºС)/Вт. тепловая инерция наружной стены из штучных материалов равна D=7,76. Толщина теплоизоляционного слоя равна , общая толщина стены .

Данная стена удовлетворяет требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению теплопередаче, так как .

Вывод1.2: данная конструкция перекрытия не удовлетворяет требования по теплопроводности, так как нормативное сопротивление конструкции Rтнорм =3(м2· 0С)/Вт, больше чем расчетное сопротивление R=2,31(м2· 0С)/Вт.

Вывод 2: Глубина промерзания, в первом случае:составляет 405 мм, во втором случае: 375 мм. Экономически целесообразнее делать теплоизоляцию по второму варианту, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от теплоизоляция, ближе к внутренней стороне здания. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.

 

Вывод 3.1: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=25 >Rnн.тр=16,1(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг

Вывод 3.2: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=16,3>Rnн.тр=4,4(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Вывод 4: так как в таблице значения для материалов не указаны в настоящем приложении, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально. Следовательно мы не можем сравнить расчетное сопротивление воздухопроницания ограждающей конструкции с требуемым сопротивлением воздухопроницания ограждающей конструкции.

 

 

 

С писок использованной литературы

1 СНБ 2.04.01-97 Строительная теплотехника. Минск, 1994.

2 ТКП 45-2.04-43


1 | 2 | 3 | 4 | 5 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.007 сек.)