АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Кинетический принцип сжигания

Читайте также:
  1. I. Назначение, классификация, устройство и принцип действия машины.
  2. II. Методологічні засади, підходи, принципи, критерії формування позитивної мотивації на здоровий спосіб життя у дітей та молоді
  3. II. Общие принципы исчисления размера вреда, причиненного водным объектам
  4. II. Основные принципы и правила поведения студентов ВСФ РАП.
  5. III. Описание основных целей и задач государственной программы. Ключевые принципы и механизмы реализации.
  6. V. Принципы и технология ведения переговоров
  7. VII. ПРИНЦИП ИГРЫ.
  8. XV. Принцип недоторканності особи
  9. Ажіо акселератор або принцип акселерації
  10. Акинетический мутизм
  11. Анализ по принципу Эйзенхауэра
  12. Анализ по принципу Эйзенхауэра

При использовании кинетического принципа сжигания пред­варительно создается однородная газо-воздушная смесь. Этот принцип применяется в тех случаях, когда требуется получить высо­кую интенсивность процесса горения в относительно малом объеме с минимальным химическим недожогом и когда по условиям техно­логического процесса не нужен длинный светящийся факел. В этом случае τΣ ≈ τх

Горение газо-воздушной смеси в ламинарном потоке осуществля­ется лишь в небольших осветительных и нагревательных приборах, поэтому на этом процессе мы не останавливаемся. При сжигании газовых смесей в промышленных топли-

воиспользующих установках практически всегда имеет место турбулентный режим.

Различают мелкомасштабную (ММТ) и крупномасштабную (КМТ) турбулент­ности. В первом случае масштаб турбулентности l не превышает толщины ламинарного фронта пламени; при этом фронт пламени принимает извилистую форму, что обеспечивает большую, чем у ламинарного пламени, суммарную реагирующую поверхность и соответственно сжигание большего количества газа на единицу поперечного сечения потока (рис.3).

Рис. 3 Влияние турбулентности на структуру фронта пламени: а - ламинарное пламя, I = 0; б - мелкомасштабная турбулентность 0 < l < hл; в - крупномасштабная турбулентность, l < hл

При крупномасштабной турбулентности величина l значительно превышает толщину ла­минарного фронта пламени; при этом идет интенсивный процесс смешения газа, воздуха и продуктов горения, интенсивность про­цесса сжигания возрастает в еще большей степени.

 

 

Для случая мелкомасштабной турбулентности потока Щелкин дает следующую формулу для скорости распространения пла­мени(Uммт)

(2.9)

где l - масштаб турбулентности; Uпул - пульсационная скорость; lUпул - коэффициент турбулентного обмена, имеющий размер­ность температуропроводности и характеризующий интенсивность турбулентного смешения; а - коэффициент температуропроводно­сти; Uп нормальная скорость распространения пламени.

Нормальной скоростью распространения пламени называется скорость перемещения элемента фронта пламени по направлению нормали к этому фронту

Толщина турбулентного фронта пламени определяется формулой

(2.10)

При Uпул = 0 формулы (Ш-9) и (Ш-11) дают значения Uп и h, соответствующие ламинарному горению.

Мелкомасштабная турбулентность в промышленных теплоис-пользующих установках встречается весьма редко, так как поток обычно подвергается дополнительной турбулизации, вызываемой самим процессом горения (автотурбулизация).

Факторы, определяющие скорость распространения пламени при крупномасштабной турбулизации, многочисленны. В упро­щенном виде формула для нее имеет вид

Uкм т = f (Un, Re, do)

причем чем выше значения Uкм т, Re, do,тем больше турбулентная скорость распространения пламени.

На рис.11приведена схема кинетического факела при турбу­лентном движении потока. В факеле можно различить следующие зоны: холодное ядро-конус 1, где движется еще не воспламенив­шаяся газо-воздушная смесь; зона воспламенения, или видимый фронт, турбулентного пламени 2, в которой сгорает до 90% горю­чей смеси, и зона догорания 3. В последней зоне происходит завер­шение горения или достигается равновесие между газообразными продуктами сгорания (при наличии диссоциации).

Рис. 4 Структура турбулентного кинетического факела

 

Если обозначить длину холодного ядра пламеникак длину зоны воспламенения через Lзв, тол­щину турбулентного фронта пламени в направлении оси струи через δт и толщину зоны догорания через Lз.д, то полная длина фа­кела будет равна

Lф = Lзв + δт + Lз д (2.11)

Если принять, что величина Lв определяется скоростью движения струи wпот и скоростью распространения фронта пламени от периферии к центру Uфр, то длина ядра факела составит

(2.12)

где R1 - коэффициент пропорциональности; rо - радиус кратера

горелки.

Для крупномасштабной турбулентности (КМТ) поверхность фронта горения складывается из суммарной поверхности всех газовых объемов, сгорающих на пути, равном толщине слоя hл, и скорость распространения пламени Uкмт, входящая в формулу (II1-13), опре­деляется по формуле

(2.13)

где А и В — постоянные коэффициенты, близкие к единице.

Если , то Uкмт в этом случае близка к Uпул, т.е. Uкмт ~ Uпул. Толщина турбулентного фронта пламени в этом случае может быть приближенно вычислена по формуле

(2.14)

где R2 - коэффициент пропорциональности.

Таким образом, уменьшение протяженности основных зон ки­нетического турбулентного факела (Lзв и δт) можно получить путем уменьшения диаметра горелок, уменьшения скорости выхода горю­чей смеси и увеличения скорости нормального распространения пламени (например за счет повышения начальной температуры смеси).

Протяженность зоны догорания может быть приближенно вы­числена по формуле

L д = R3 w, (2.15)

где R3 - постоянный коэффициент; w - скорость продуктов горе­ния в зоне догорания.

Протяженность зоны догорания L дневелика и составляет 10-15% общей длины факела.

При сжигании предварительно приготовленных газо-воздушных смесей можно получать огромные тепловые нагрузки (объемные теплонапряжения), исчисляемые 10¸500 МВт/м3. В целях повышения устойчивости горения создаются специальные стаби­лизирующие устройства, например керамические насадки (тунели). Сжига­ние газовой смеси в таких условиях не дает заметного свечения пла­мени, и его иногда называют беспламенным.

Беспламенное горение обычно сопровождается значительным шумом, вызываемым, по-видимому, пульсационным эффектом вспышек масс горючей смеси, поступающих в камеру сгорания с раскаленными стенками.

Весьма перспективным сжигание предварительно приготовлен­ных газо-воздушных смесей может быть при использовании низко­калорийных газов. При некотором подогреве компонентов горе­ния и надлежащем избытке воздуха этим методом можно сжигать газ даже с теплотой сгорания 1200 кДж/м3

 


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.004 сек.)