|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Мощность на привод компрессора можно определить также по формуле
.
Необходимо особо отметить на следующую особенность формул расчета мощности на привод компрессора . Если в предыдущих соотношениях используется изоэнтропический КПД компрессора , то должно быть использовано изоэнтропическое значение температуры в конце сжатия, равной . В случае использования действительной температуры политропического сжатия, рассчитываемой по соотношению п. 3, в формулах не должен быть. 6. При принятой температуре газов на входе в турбину Т 3 определяют коэффициент избытка воздуха процессов сгорания ТВС в камере. Для этой цели используют графики рис. 3 (или 6, 9 соответственно). Сначала по оси абсцисс откладывают значение температуры на входе в камеру сгорания Т 2, полученное по формуле (2) или по графикам рис. 2. Затем при допустимой температуре газов на входе в турбину Т доп= Т 3, откладываемой по оси абсцисс, в точке пересечения Т 2 и Т 3 определяют значение коэффициента избытка воздуха a. 7. Для заданного вида горючего по графикам соответствующих рисунков определяют средний показатель процессов расширения газов в турбине k и среднюю теплоемкость продуктов сгорания (ПС) С р. 8. Давление газов на входе в турбину с учетом гидравлических потерь в камере сгорания
.
9. Давление газов на выходе из турбины, в принятом значении потерь давления в выходном устройстве равно МПа. 10. Определяют перепад давления газов в турбине
.
11. Полученное значение перепада давления в турбине следует проверить по соотношению = , совпадение которых является подтверждением правильности расчетов. 12. Некоторая часть воздуха из компрессора отводится на охлаждение деталей (стенок газохода, дисков, лопаток соплового аппарата и рабочего колеса) газовой турбины. Данное количество воздуха затем, попадая в проточную часть, участвует в создании работы турбины. Однако вкладом этой части воздуха в создание работы турбины можно пренебречь, скорее наоборот, смешиваясь с основным потоком газов охлаждающий воздух снижает работоспособность газового потока как за счет снижения температуры T, так и газовой постоянной R. Для расчета расхода горючего необходимо учесть количество отводимого воздуха на охлаждение газовой турбины. На практике пользуются относительной долей воздуха, отводимого на охлаждение = , рекомендации по выбору значений которого дается в следующих пределах: при температурах газов на входе в турбину £ 1400 К =0,04; при = 1400-1500 К =0,05-0,06; при = 1600 К = 0,08- 0,1 и при = 1700 К = 0,12-0,21. Разумеется, эти данные, взятые из опыта доводки авиационной техники не могут быть рекомендованы для повсеместного использования, особенно в стационарных ГТУ. В полетных вариантах отсутствует иная альтернатива организации охлаждения газовой турбины, в стационарных условиях может оказаться более эффективным жидкостное охлаждение. Опыт организации жидкостного охлаждения в стационарных ГТУ положителен, особенно для ПГУ блоков, когда генерируемый пар в замкнутом охлаждающем контуре затем используется в качестве дополнительного рабочего тела паротурбинной подстройки. В качестве рекомендации могут быть использованы представленные данные при температурах £ 1700 К, когда доля охлаждаемого воздуха не превышает 10 %. 13. Рассчитывают расход воздуха, поступающего в камеру сгорания ГТУ
14. Определяют расход горючего при определенном значении коэффициента избытка воздуха a
,
где коэффициент полноты горения = 0,97 - 0,985; стехиометрическое соотношение воздуха и горючего (теоретическое значение количества воздуха для полного окисления 1 кг горючего)для рекомендуемых к использованию в ГТУ топлив представлены в таблице.
В случае если в расчетах расход воздуха был принят 1 кг/с, массовый расход горючего вычисляется по соотношению (a x). 15. Расход газов в турбине равен суммарному расходу воздуха и горючего
.
16. Рассчитывают мощность, создаваемую газовой турбиной по соотношению
,
либо для этой цели используют формулу
.
17. Вычисляют полезную мощность ГТУ, используемую на привод электрогенератора
.)
18. Определяют значение температуры отработавших газов на выходе из турбины
19. Удельный расход топлива на производство электрической энергии
.
20. Далее расчет повторяют при изменении pк с шагом, требующим построение графических зависимостей , T 4, b от pк. Рекомендуется выбирать не менее 10-15 значений pк на равномерной сетке. По результатам расчетов и построенных графиков определяют оптимальное значение степени сжатия воздуха в компрессоре. Необходимо отметить, что оптимальное значение по критериям максимума полезной работы и минимума удельного расхода в общем случае не совпадают. Наиболее правильным является критерий минимального удельного расхода топлива, обеспечивающий минимальные эксплуатационные издержки. Рассмотренный подход оптимизации базируется исключительно на анализе термодинамической эффективности процессов. В действительности на практике, в качестве оптимизирующих критериев могут быть и другие показатели, определяемые конструктивными, технологическими, экономическими (стоимостными) факторами. По результатам расчетов и построенных графиков необходимо делать заключение и выводы по работе. Поскольку определение термодинамических параметров по графикам не обеспечивает требуемую точность, затем расчеты по сложным формулам, как правило, выполняются с ошибкой, студент с максимальной точностью выполняет расчет только при одном значении степени сжатия в компрессоре pк. Контрольную точку определяет преподаватель. После сдачи результатов контрольной точки и защиты студент допускается к использованию программы расчетов на кафедральном компьютере только в присутствии преподавателя.
Приложение I
Варианты заданий
(в столбце «вид топлива» с номерами 1,2,3 обозначены природный газ, дизельное топливо и соляровое масло соответственно)
Приложение II Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.007 сек.) |