АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Выбор материала и определение допускаемых напряжений

Читайте также:
  1. I. Определение жестокого обращения с детьми.
  2. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДМЕТА МАТЕМАТИКИ, СВЯЗЬ С ДРУГИМИ НАУКАМИ И ТЕХНИКОЙ
  3. II. Расчет и выбор электропривода.
  4. II.Выбор материала червяка и червячного колеса.
  5. III. Изучение нового материала.
  6. III.Расчет допускаемых напряжений изгиба и контактных напряжений.
  7. IV. Склоны, сформированные массовым перемещением обломочного материала.
  8. T.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров
  9. T.5. Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров.
  10. V. Закрепление изученного материала
  11. V. Определение классов
  12. V. Определение основных параметров шахтного поля

Выбираем материал колеса: сталь 40Х, HB=300, термообработка – улучшение.

Допускаемые контактные напряжения для зубчатых колес [σ Н 1]и [σ Н 2] определяются по формуле (3.1) [1], с.28:

, (4.19)

 

где SH – коэффициент запаса прочности таблица 3.1. [1], с.28, принимаем SH=1,1;

– коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности зубьев;

– коэффициент, учитывающий окружную скорость;

– коэффициент, учитывающий влияние смазки;

– коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса.

При проектировочных расчетах по ГОСТ 21354 принимаем ; [1], c.28.

– предел контактной выносливости поверхности зубьев, МПа. Определяется по формуле [1], c.28.

 

= (4.20)

 

где – коэффициент долговечности, принимаемый равным ;

– предел контактной выносливости поверхности, соответствующей базовому числу циклов перемены напряжений, МПа (зависит от твердости материала зубьев, таблица 3.2 [1], с.32.

 

=2НВ+70 (4.21)

 

=2·300+70=670 МПа

=2·280+70=630 МПа

Определив величины и ,в качестве допускаемого контактного напряжения принимаем для проектировочного расчета:

– для косозубого и шевронного зацепления.

 

 

При этом должно выполняться условие

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП ДМ 16 03 000 00 04 ПЗ  


,

 

где – меньшее из двух значений и . Иначе принимают .

H]=0,45(515,45+548,18)=478,63 МПа

H]≤1,23·515,45=634 МПа

Допускаемое напряжение на выносливость зубьев при изгибе , МПа, определяют раздельно для шестерни и колеса по формуле (3.2) [1], с.32

 

(4.22)

где – предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующей эквивалентному числу циклов перемены напряжений, МПа:

 

;

 

– предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений, МПа. Определяется по таблице 3.2 [1], с.32, в зависимости от способа термической или химико-термической обработки;

 

=1,8∙НВ∙ 1,1 (4.23)

 

=1,8·300=540 МПа

=1,8·280=504 МПа

– коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба. При улучшении = 1,1,[1], c.32

– коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности зубьев. Для зубьев колес без деформационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности зубьев принимают ,[1], c.32

– коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки. При двухстороннем (реверсивном) приложении нагрузки ,[1], c.32

– коэффициент долговечности; для длительно работающих передач, принимается ,[1], c.32

Учитывая все найденные коэффициенты определим :

 

[σ]Flim1=540·1,1·1·1·1=594 МПа;

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП ДМ 16 03 000 00 04 ПЗ  

 

[σ]Flim2=504·1,1·1·1·1=554,4 МПа;

 

– коэффициент безопасности, который равен

 
таблица 3.1 [1], c. 29

– коэффициент, учитывающий градиент напряжения и чувствительность материала к концентрации напряжений, определяется по графику 3.1 [1], с.33;

– коэффициент, учитывающий шероховатость переходной поверхности.

При нормализации и улучшении = 1, [1], c.33

– коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса. Определяют в зависимости от диаметра вершин зубчатого колеса, = 1, [1], c.33

Определив все величины и коэффициенты, входящие в формулу, находим :

F1]=594/1,75·1·1·1=339,4 МПа;

F2]=554,4/1,75·1·1·1=295,3 МПа.

 


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.006 сек.)