|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Защитное зануление
Проектирование участка электрической цепи сопровождается выбором сечения проводов для питания электроустройства заданной мощности. Одновременно сечение проводов подбирается исходя из необходимого сопротивления петли «фаза-ноль» для надежного и быстрого срабатывания защиты (или для выбора защиты). Быстрота срабатывания снижает вероятность гибели людей и возникновения пожара. Время автоматического отключения питания в электрической сети с глухозаземленной нейтралью и подсоединенными к этому заземлению открытыми проводящими частями оборудования (TN-система) не должно превышать величин, указанных в таблице 2.1, причем приведенное время отключения обеспечивает безопасность, в том числе в групповых цепях, питающих передвижные и переносные электропотребители и ручной электроинструмент класса 1. При замыкании фазы на корпус, по цепи пойдет ток пропорциональный напряжению и обратно пропорциональный сопротивлению петли «фаза-ноль». Надежное отключение поврежденного участка считается обеспеченным, если ток однофазного замыкания на корпус или нулевой провод IКЗ отвечает условию:
Таблица 2.1 – Допустимое время автоматического отключения питания в электрической сети с глухозаземленной нейтралью
Примечания 1. В цепях, питающих распределительные, групповые, этажные и другие щиты и щитки, время отключения не должно превышать 5 с. 2. Допускается время отключения более указанного в таблице (но не более 5 с) в цепях, питающих только стационарные электроприемники от распределительных щитов или щитков при выполнении одного из следующих условий: а) полное сопротивление защитного проводника между главной заземляющей шиной и распределительным щитом или щитком не превышает значения 50Zп/Uо Ом (где 50 – падение напряжения на участке защитного проводника между главной заземляющей шиной и распределительным щитом или щитком, Zп – полное сопротивление петли «фаза-ноль», Ом, Uо - номинальное фазное напряжение, В); б)к защитной шине (РЕ) распределительного щитка или щита подсоединена дополнительная система уравнивания потенциалов, охватывающая те же сторонние проводящие части, что и основная система уравнивания потенциалов.
IКЗ > К∙IН,
где IН – номинальный ток плавкой вставки или ток уставки расцепителя автоматического выключателя; К – коэффициент, соответствующий (в зависимости от вида защиты) требованиям ПУЭ (таблица 2.2).
Определение Iкз может быть выполнено двумя способами: расчетом полного сопротивления цепи однофазного замыкания Таблица 2.2 – Коэффициент К
на корпус или нулевой провод при полном напряжении сети; измерением сопротивления цепи однофазного замыкания на корпус или нулевой провод при полном напряжении сети. Ток однофазного короткого замыкания Iкз на землю (корпус) в сети с напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью в цепи «фаза-ноль» может быть определен по формуле:
Iкз = Uф/(Zц + Zт/3),
где Uф – фазное напряжение сети, В; Zц – полное сопротивление цепи фазный провод-нулевой провод, Ом; Zт – полное сопротивление обмотки трансформатора, Ом.
Учитывая фиксированное фазное напряжение в сети ток замыкания в основном будет зависеть от полного (активного и реактивного) сопротивления петли «фаза-ноль». Это сопротивление состоит из сопротивления одной ветви вторичной обмотки питающего трансформатора Zт/3 и сопротивления проводов петли «фаза-ноль». Сопротивление обмоток трансформатора приводится в справочных или в паспортных данных (таблица 2.3) или приближенно может быть рассчитано по выражению:
Zт/3 ≈ k/Sн,
где Sн – номинальная мощность трансформатора, кВ∙А; k – коэффициент, определяемый по таблице 2.4 для трансформаторов с трехпроводной первичной стороной и четырехпроводной вторичной сетью.
Таблица 2.3 – Значения Zт трансформатора с соединением обмоток «звезда-звезда с нулевой точкой»
Таблица 2.4 – Значения k для трансформаторов с соединением обмоток «звезда-звезда с нулевой точкой»
Сопротивление проводов рассчитывается по формуле:
где Σ – знак суммирования всех участков электрической линии; L – длина участка линии, км; Rф и Rн – удельные активные сопротивления фазного и нулевого проводников, Ом/км; Χф и Χн – удельные значения внутренних индуктивных сопротивлений фазного и нулевого проводов, Ом/км; Χп – удельное внешнее индуктивное сопротивление проводников петли «фаза-ноль». Rф и Rн можно определить зная металл и его сечение (таблица 2.5); Xф и Xн для проводов из цветных металлов можно принять нулю; Xп = 0,6 Ом/км для проводки на изоляторах внутри помещений, 0,4 Ом/км для проводки на роликах и 0,15 Ом/км для проводки в трубах, а также для кабелей.
Таблица 2.5 – Удельное активное сопротивление алюминиевых и сталеалюминиевых проводов
После определения тока короткого замыкания выбирается защита (ток срабатывания) или проверяется на соответствие выбранная защита. Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.004 сек.) |