Опорный узел

В опорном узле верхний пояс упирается в плиту (упорная плита) с рёбрами жёсткости, приваренную к вертикальным фасонкам сварного башмака. Снизу фасонки приварены к опорной плите. Толщина фасонок принята 8мм.

Определяем площадь опирания торца верхнего пояса на упорную плиту башмака из условия смятия под действием сжимающей силы кН:

; (3.30)

см².

где ;

МПа кН/см,

здесь - расчётное сопротивление сосны смятию вдоль волокон для 2-го сорта для элементов прямоугольного сечения шириной св. 0,13м при высоте сечения от 0,13 до 0,5м (табл. 6.5 [1]).

Приняв ширину плиты равной ширине верхнего пояса находим длину плиты:

см.

Принимаем см.

Тогда: кН/см² кН/см².

Проверяем местную прочность на изгиб упорной плиты. Для этого рассмотрим среднюю часть упорной плиты как прямоугольную плиту, свободно опёртую по четырём сторонам, которыми являются вертикальные фасонки башмака и рёбра жёсткости упорной плиты. Вертикальные фасонки толщиной по 8мм располагаем на расстоянии 125 мм в свету для того, чтобы между ними могли разместиться два неравнополочных уголка нижнего пояса.

Расчёт ведём по формулам теории упругости. Расчётные пролёты опёртой по четырём сторонам плиты (рисунок 3.2):

см; см.

При согласно табл. 4.5 [6] .

Изгибающий момент в такой плите:

; (3.31)

кНсм².

Крайние участки упорной плиты рассмотрим как консоли. При с=3см:

; (3.32)

.

По наибольшему из найденных для двух участков плиты изгибающих моментов определяем требуемую толщину плиты по формуле (3.19):

, (3.33)

где - расчётное сопротивление при изгибе стали класса С245 толщиной от 2 до 20мм (табл. 51* [5]).

см, принимаем мм.

Проверяем общую прочность упорной плиты на изгиб. Расчёт ведём приближённо как расчёт балок таврового сечения (рисунок 2.3) пролётом, равным расстоянию между осями вертикальных фасонок l =12.5+0.8=13.3 см.

Нагрузка на рассматриваемую полосу плиты: кН.

Интенсивность нагрузки под торцом элемента верхнего пояса шириной 12,50см: кН/см.

Рисунок 3.2 – Опорный узел фермы

Рисунок 3.3 – Упорная плита башмака с ребрами жесткости

Изгибающий момент в балке таврового сечения:

кН∙см.

Определяем момент сопротивления заштрихованной части сечения:

см³,

см^2.,

; (3.32)

y см.

см⁴.

; (3.33)

см³.

кН/см² МПа МПа.

Рассчитываем опорную плиту (рисунок 3.2). Полагаем, что опорная плита башмака опирается на брус из такой же древесины, что и ферма. Принимаем размеры опорной плиты b_пл×l_пл=15×25см.

Длина опорной плиты l_пл принимается исходя из конструктивных требований (табл. 39 [5]) не менее значения:

см.

Максимальная опорная реакция фермы:

; (3.34)

кН.

Напряжения смятия под опорной плитой:

кН/см² МПа МПа,

где - расчётное сопротивление сосны 2-го сорта местному смятию поперёк волокон в узловых примыканиях элементов (табл. 6.5 [1]).

Толщину опорной плиты (рис. 3.1) находим из условия изгиба:

- консольного участка:

(3.35)

кН∙см.

- среднего участка:

(3.36)

где – вылет консоли;

– пролёт среднего участка.

кН∙см.

При ширине расчётной полосы в 1см находим толщину плиты по формуле (3.31):

см, принимаем мм.

Находим длину сварных швов, крепящих уголки нижнего пояса к вертикальным фасонкам.

Принимаем полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С (ГОСТ 2246-70*), для которой R_wf=215МПа (табл. 56 [5]). В соответствии с табл. 38* [5] принимаем по обушку к_f,об=6мм, а по перу к_f,п=5мм. Для выбранных катетов швов при полуавтоматической сварке β_f=0,9 и β_z=1,05 (табл. 34* [5]). Для стали класса С245 R_уn=370МПа (табл. 51* [5]) и соответственно МПа. Т. к. МПа МПа расчёт ведём по металлу границы сплавления. Тогда, с учётом распределения усилия в первой панели нижнего пояса по перу и обушку (табл. 5.6 [6]), требуемые расчётные длины швов составят:

– по перу:

; (3.37)

см.

– по обушку:

(3.38)

см.

В соответствии с п.п. 11.2*, 12.8 [5] принимаем

Поиск по сайту: