Гидравлическое сопротивление насадки

Гидравлическое сопротивление насадки находят по уравнению

(1.4)

Гидравлическое сопротивление сухой неорошаемой насадки рассчитывают по уравнению:

(1.41)

- коэффициент сопротивления сухой насадки, зависящий от режима движения газа в насадке.

Критерий Рейнольдса для газа в верхней и нижней частях колонны соответственно равен:

(1.42)

(1.43)

Следовательно режим движения турбулентный.

Для турбулентного режима коэффициент сопротивления сухой насадки в виде беспорядочно засыпанных колец Рашига находят по уравнению:

(1.44)

Для верхней и нижней частей колонны соответственно получим:

Гидравлическое сопротивление сухой насадки в верхней и нижней частях колонны равно:

Па

Па

Плотность орошения в верхней и нижней частях колонны определим по формулам:

; (1.45)

Подставив численные значения получим:

Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки в верхней и нижней частях колонны:

Па

Па

Общее гидравлическое сопротивление орошаемой насадки в колонне:

Па

2 Тепловой баланс ректификационной установки.

Тепловой баланс колонны имеет вид:

(2.1)

где - тепловая нагрузка, соответственно по исходному веществу, по кипятильнику, по дистилляту, по кубовому остатку, по дефлегматору и потери тепла, примем равными 5%.

Из баланса определяем количество тепла, которое необходимо подводить к кипятильнику.

Тепловая нагрузка по кубовому остатку, в количестве кг/с, рассчитывается по формуле:

(2.2)

где - теплоёмкость кубового остатка, при температуре , [2 рис. XI с. 562], ;

- температура кубового остатка колонны.

(2.3)

где - массовая доля кубового остатка.

Вт

Тепловая нагрузка по исходному веществу, в количестве кг/с, рассчитывается по формуле:

(2.4)

где - температуры смеси;

- теплоёмкость исходной смеси, при средней температуре, [2 рис. XI с. 562], .

(2.5)

где - массовая доля исходной смеси.

Подставим численные значения, получим:

Вт

Тепловая нагрузка аппарата по дистилляту, в количестве Р=0,69 кг/с, рассчитывается по формуле:

(2.6)

где - температура дистиллята, взятая из диаграммы t-х,y, ⁰С;

- теплоёмкость дистиллята, при температуре , [2 рис. XI с. 562], .

(2.7)

где - массовая доля дистиллята.

Подставим численные значения, получим:

Вт

Для дефлегматора тепловая нагрузка аппарата составит:

(2.8)

где - удельная теплота парообразования дистиллята, при , Дж/кг.

(2.9)

Дж/кг

Вт

Подставим эти численные значения в уравнение теплового баланса и определим количество тепла, которое необходимо подводить к кипятильнику:

Для подогрева используют насыщенный водяной пар давлением 0,6 МПа. Темпе-ратура конденсации Характеристики конденсации при этой температуре: Расход греющего пара вычисляется по формуле:

(2.10)

кг/с

3. Подробный расчёт подогревателя исходной смеси.

3.1 Рассчитать и подобрать нормализованный кожухотрубчатый теплообменника для подогрева исходной смеси, насыщенным водяным паром. Начальная температура исходной смеси, в количестве G_см=9000 кг/ч (2,5 кг/с), t_1н=30 ⁰С, конечная t_1к=90 ⁰С.

Давление насыщенного водяного пара составляет 6 атм, температура конденсации насыщенного водяного пара составляет 158,1 ⁰С; удельная теплота парообразования равна

2171000 Дж/кг.

Потери в окружающую среду примем 5%.

Определяем тепловую нагрузку аппарата:

(3.1)

где - теплоёмкость смеси при средней температуре, [2 рис. XI с. 562], Дж/(кг∙К).

Дж/(кг∙К)

Вт

Определение расхода горячего теплоносителя:

(3.2)

кг/с

Определяем полезную разность температур:

Ориентировочный выбор теплообменника.

Рассчитываем ориентировочную поверхность теплопередачи S_ор.

(3.3)

где Q – тепловая нагрузка аппарата, Вт;

- полезная разность температур, ⁰С;

- ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, [1 таб. 2.1 с.47], Вт/(м²∙К).

Зададимся ориентировочным коэффициентом теплопередачи К_ор=240 Вт/(м²∙К).

Если у одного из теплоносителей нет изменения агрегатного состояния, в данном случае у исходной смеси, то необходимо задаться турбулентным режимом движения теп-лоносителя, так как при этом режиме движения жидкости наибольший коэффициент теплоотдачи. Принимаем Re=12000. Стандартные диаметры труб: 20 2. Тогда при Re=12000

3.4)

Тогда число труб на один ход составит:

(3.5)

3.2 Выбираем теплообменник [1.табл. 2.3 с. 51].

Поверхность теплообмена S=31 м².

Длина труб L=3,0 м.

Общее число труб n=166шт.

Число ходов z=2

Диаметр труб d=20x2 мм.

Диаметр кожуха D=400 мм.

Пересчитываем скорость движения исходной смеси:

(3.6)

Пересчитаем критерий Рейнольдса:

(3.7)

Режим движения исходной жидкости, по трубному пространству, переходный, так как 2320<Re<10000.

Рисуем схему теплопередачи через стенку:

Рассчитываем действительное значение коэффициента теплопередачи:

(3.8)

где и - коэффициент теплоотдачи соответственно от горячего теплоносителя к стенке и от стенки к холодному теплоносителю, Вт/(м²∙К);

- термическое сопротивление стенки.

3.3 Задаёмся t_ст1=155 ⁰С. Определяем a_П – коэффициент теплоотдачи для пара, конденсирующегося на пучке вертикальных труб:

(3.9)

Удельное количество тепла передаваемое от пара к стенке:

Определяем термическое сопротивление стенок с учетом загрязнения:

(3.10)

где и - термическое сопротивление стенки соответственно со стороны насыщен-ного пара и со стороны смеси, [1 таб. 2.2 с. 48];

- толщина стенки, мм;

- коэффициент теплопроводности стенки, Вт/(м∙К).

Находим температуру стенки со стороны холодного теплоносителя.

(3.11)

Находим коэффициент теплоотдачи от стенки к исходной смеси - a_см.

(3.12)

где - критерий Нуссельта, для переходного режима движения жидкости;

- коэффициент теплопроводности смеси при средней температуре смеси, [2 рис. X с.561], Вт/(м∙К);

- эквивалентный диаметр, мм.

Так как режим движения смеси по трубному пространству переходный, следовательно критерий Нуссельта определим из графика зависимости от критерия Рейнольдса в переходной области.

где Pr, Pr_ст – критерий Прандтля соответственно при температуре жидкости и при температу-ре стенки [2 рис.XIII с.564].

Отсюда находим критерий Нуссельта:

где и - критерий Прандтля соответственно при средней температуре смеси и температуре стенки:

Тогда критерий Нуссельта:

Подставляя численные значения, получим:

Рассчитываем удельный тепловой поток от стенки к холодному теплоносителю:

Условием стационарного теплообмена является q=const. q₁≠q₂.

Снова задаёмся t_ст1 и повторяем расчёт.

3.4 t_ст1=150 ⁰С. Определяем a_П – коэффициент теплоотдачи для пара, конденсирующегося на пучке вертикальных труб:

Удельное количество тепла, передаваемое от пара к стенке:

Находим коэффициент теплоотдачи от стенки к исходной смеси - a_см.

где - критерий Нуссельта, для переходного режима движения жидкости;

- коэффициент теплопроводности смеси при средней температуре смеси, Вт/(м∙К);

- эквивалентный диаметр, мм.

Так как режим движения смеси по трубному пространству переходный, следовательно критерий Нуссельта определим из графика зависимости от критерия Рейнольдса в переходной области.

где Pr, Pr_ст – критерий Прандтля соответственно при температуре жидкости и при температу-ре стенки.

Отсюда находим критерий Нуссельта:

где и - критерий Прандтля соответственно при средней температуре смеси и тем-пературе стенки:

Тогда критерий Нуссельта:

Подставляя численные значения получим:

Рассчитываем удельный тепловой поток от стенки к холодному теплоносителю:

Условием стационарного теплообмена является q=const. q₁≠q₂.

Строим график зависимости удельного теплового потока от температуры стенки.

Из графика находим:

Находим истинное значение поверхности теплопередачи

Запас площади составляет:

Оставляем выбранный нормализованный кожухотрубчатый подогреватель исходной смеси от температуры 30 ⁰С до, температуры входа в колонну, 90 ⁰С, эта температура яв-ляется температурой кипения смеси.

4 Подбор кожухотрубчатого конденсатора

Рассчитать и подобрать нормализованный вариант конструкции кожухотрубчатого кон-денсатора, для конденсации паров легколетучего компонента в количестве =0,69 кг/с. Температура конденсации t₁=77,6 ⁰C, удельная теплота конденсации r = 365200 Дж/кг.

Тепло конденсации отводится водой, с начальной температурой t_2н=25 ⁰С. Примем температуру воды на выходе из конденсатора t_2к=33 ⁰С. Потери тепла примем 5%.

Тепловая нагрузка аппарата:

(4.1)

Вт

Расход воды находим из уравнения теплового баланса:

(4.2)

Средняя разность температур:

В соответствии K_ор=650 Вт/(м²∙К), примем ориентировочное значение поверхности:

(4.3)

Задаваясь Числом Рейнольдса Re=15000. Определим соотношение для конденсатора из труб диаметром d_н=25х2 мм:

(4.4)

где n – общее число труб;

z – число ходов по трубному пространству;

d – внутренний диаметр труб, м.

Выбираем кожухотрубчатый конденсатор по ГОСТ 15119-79 и ГОСТ 15121-79, со следующими конструктивными особенностями [1.табл. 2.9 с. 57]:

Поверхность теплообмена S=40 м².

Длина труб L=2,0 м.

Общее число труб n=257 шт.

Число ходов z=1

Диаметр труб d=25x2 мм.

Диаметр кожуха D=600 мм.

Запас площади составляет:

5 Подбор кипятильника

Подобрать нормалилизованный вариант конструкции кожухотрубчатого испарителя ректи-фикационной колонны, с получением G_W=1,81кг/с паров водного раствора органической жидкости, кипящая при температуре t₂=109 ⁰C, удельная теплота конденсации равна r₂=363000 Дж/кг

В качестве теплоносителя используется насыщенный водяной пар давлением 0,3 МПа. Удельная теплота конденсации r₁=2171000 Дж/кг, температура конденсации t₁=158,1⁰С.

Расход греющего пара определим из уравнения теплового баланса:

(7.98)

Средняя разность температур:

Примем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи K_ор=400 Вт/(м²∙К). Тогда ориентировочное значение требуемой поверхности составит:

(7.100)

Выбираем испаритель по ГОСТ 15119-79 и ГОСТ 15121-79, [1.табл. 2.9 с. 57].

Поверхность теплообмена S=40 м².

Длина труб L=2,0 м.

Общее число труб n=257 шт.

Число ходов z=1

Диаметр труб d=25x2 мм.

Диаметр кожуха D=600 мм.

Запас площади составляет:

6 Подбор холодильника

6.1 Подбор холодильника дистиллята

Рассчитать и подобрать нормализованный вариант конструкции кожухотрубчатого кон-денсатора, для охлаждения дистиллята =0,69кг/с. Температура дистиллята t₁=77,6 ⁰C.

Тепло конденсации отводится водой, с начальной температурой t_2н=25 ⁰С. Примем температуру воды на выходе из холодильника t_2к=33 ⁰С

Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике дистиллята:

Расход охлаждающей воды:

Средняя разность температур:

K_ор=250 Вт/(м²∙К), примем ориентировочное значение поверхности

Выбираем кожухотрубчатый конденсатор по ГОСТ 15118-79 и ГОСТ 15120-79, со следующими конструктивными особенностями [1.табл. 2.3 с. 51]:

Поверхность теплообмена S=12,5 м².

Длина труб L=2,0 м.

Общее число труб n=100 шт.

Число ходов z=1

Диаметр труб d=20x2 мм.

Диаметр кожуха D=325 мм.

Запас площади составляет:

6.2 Подбор холодильника кубового остатка

Рассчитать и подобрать нормализованный вариант конструкции кожухотрубчатого кон-денсатора, для охлаждения дистиллята =1,81 кг/с.Температура дистиллята t₁=107,8 ⁰C.

Тепло конденсации отводится водой, с начальной температурой t_2н=25 ⁰С. Примем температуру воды на выходе из холодильника t_2к=33 ⁰С

Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике кубового остатка:

Расход охлаждающей воды:

Средняя разность температур:

K_ор=250 Вт/(м²∙К), примем ориентировочное значение поверхности

Выбираем кожухотрубчатый конденсатор по ГОСТ 15118-79 и ГОСТ 15120-79, со следующими конструктивными особенностями [1.табл. 2.3 с. 51]:

Поверхность теплообмена S=35 м².

Длина труб L=4,0 м.

Общее число труб n=111 шт.

Число ходов z=1

Диаметр труб d=25x2 мм.

Диаметр кожуха D=400 мм.

Запас площади составляет:

7 Механический расчет.

7.1 Расчет толщины обечаек

Исполнительную толщину гладкой тонкостенной цилиндрической обечайки, нагруженной избыточным внутренним давлением [1]:

(7.1)

Где D = 1200 мм – диаметр колонны; φ = 0,9 – коэффициент прочности сварных швов; p - избыточное внутреннее давление, принимаем p =0,85 МПа. Для аппаратов, в которых циркулирует пар и дистиллят применяем углеродистую сталь с допускаемым напряжением при температуре до 200 ⁰С [σ] = 120 МПа

C =1мм – прибавка к расчетной толщине

(7.2)

Принимаем S_К = 8 мм

7.2 Расчет толщины днища и крышки

При расчете эллиптической крышки и днища колоны используется формула:

Радиус кривизны в вершине днища , для стандартных крышек R = D,

При Н = 0,25D

φ = 1

Толщина крышки и днища принимается не меньше толщины стенки колоны

Принимаем S_K = S_C = 8 мм

8. Подбор насоса

1. Подобрать насос для перекачивания исходной смеси из ёмкости в аппарат, работающий под избыточным давлением 0,1 МПа. Расход жидкости

Внутренний диаметр трубопровода:

(8.1)

Q – расход жидкости, м³/с

- скорость движения жидкости, м/с

Принимаем

Выбираем стальную трубу диаметром 56 мм. Внутренний диаметр d = 0,049 мм.

Толщина стенки = 3,5 мм

Фактическая скорость жидкости в трубе:

(8.2)

Определение потерь на трение и местные сопротивления:

(8.3)

Режим движения – турбулентный. Абсолютная шероховатость

Тогда:

Далее:

Таким образом, в трубопроводе имеет место турбулентное смешение

Для всасывающей линии:

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений:

- Отводы под углом 120⁰: A = 1.17, B = 0.09; ξ₁ =0.09

- Прямоточные вентили: для d = 0.070 м ξ₃ = 0,49мм

-Вход в трубу ξ₄ = 0,5

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Общие потери напора:

(8.4)

Для нагнетательной линии:

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений:

- Отводы под углом 120⁰: A = 1.17, B = 0.09; ξ₁ =0.105

- Отводы под углом 90⁰: ξ₂ = 0.09

- Нормальные вентили: для d = 0.070 м ξ₃ = 4,09мм

-Выход из трубы ξ₄ = 1

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Общие потери напора:

Потребный напор насоса:

вод. ст.

Такой напор обеспечивается одноступенчатым центробежным насосом Х90/85

Полезная мощность;

(8.6)

Принимаю 1,7 кВт

Мощность на валу

(8.7)

η_Н = 0,65 η_ПЕР = 1

кВт

Заданным подаче и напору более всего соответствует одноступенчатый центробежный насос марки:

Х 90/85

Q = 2.5*10^-2

H = 70 м

η_Н = 0,65

Насос обеспечен электродвигателем АО2-82-2, номинальной мощностью N_H = 55кВт

η_ДВ = 0,89 Частота вращения вала n = 48.3 c^-1

2. Подобрать насос для перекачивания дистиллята из холодильника в аппарат, работающий под избыточным давлением 0,1 МПа. Расход жидкости

Внутренний диаметр трубопровода:

Принимаем

Выбираем стальную трубу диаметром 32 мм. Внутренний диаметр d = 0,027 мм.

Толщина стенки = 3 мм

Фактическая скорость жидкости в трубе:

Определение потерь на трение и местные сопротивления:

Режим движения – турбулентный. Абсолютная шероховатость

Тогда:

Далее:

Таким образом, в трубопроводе имеет место турбулентное смешение

Для всасывающей линии:

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений:

- Отводы под углом 120⁰: A = 1.17, B = 0.09; ξ₁ =0.09

- Прямоточные вентили: для d = 0.027 м ξ₃ = 0,49мм

-Вход в трубу ξ₄ = 0,5

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Общие потери напора:

Для нагнетательной линии:

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений:

- Отводы под углом 120⁰: A = 1.17, B = 0.09; ξ₁ =0.105

- Отводы под углом 90⁰: ξ₂ = 0.09

- Нормальные вентили: для d = 0.027 м ξ₃ = 4,09мм

-Выход из трубы ξ₄ = 1

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Общие потери напора:

Потребный напор насоса:

вод. ст.

Такой напор обеспечивается одноступенчатым центробежным насосом Х90/85

Полезная мощность;

Принимаю 0,5 кВт

Мощность на валу

η_Н = 0,65; η_ПЕР = 1

кВт

Заданным подаче и напору более всего соответствует одноступенчатый центробежный насос марки:

Х 90/85

Q = 2.5*10^-2

H = 70 м

η_Н = 0,65

Насос обеспечен электродвигателем АО2-82-2, номинальной мощностью N_H = 55кВт

η_ДВ = 0,89 Частота вращения вала n = 48.3 c^-1

9 Мероприятия по технике безопасности и оказанию первой медицинской помощи.

1 На нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятиях перерабатываются в больших количествах нефть и нефтепродукты, представляющие собой горючие, легковоспламеняющиеся и взрывоопасные жидкости и газы.

2 При работе в технологических цехах и на установках нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятий возможны следующие опасности:

- возникновение пожара и взрыва при разгерметизации оборудования и трубопроводов или при нарушении режима работы оборудования;

- отравление работающих парами нефтепродуктов, сероводородом и другими вредными веществами;

- обморожение работающих при попадании сжиженных газов на незащищенные участки тела;

- химические ожоги кислотой, щелочью, жидким аммиаком и другими агрессивными веществами;

- термические ожоги при соприкосновении с горячими частями оборудования, трубопроводов, водяным паром, конденсатом и т.д.

- травмирование вращающимися и движущими частями насосов, компрессоров и других механизмов в случае отсутствия или неисправности ограждений;

- поражением электрическим током в случае выхода из строя заземления токоведущих частей электрооборудования пробоя электроизоляции, неприменение средств защиты и т.д.

- возможность падения при обслуживании оборудования, расположенного на высоте.

3 Учитывая приведенные опасности, каждый работающий предприятия обязан:

- соблюдать внутренний трудовой распорядок и дисциплину труда;

- знать опасные и вредные свойства паров и газов, жидких и твердых веществ, с которыми приходится соприкасаться в процессе работы, соблюдать правила обращения с ними;

- содержать в порядке свое рабочее место, а также соблюдать чистоту в цехе и на территории предприятия;

- знать и выполнять правила техники безопасности, газовой и пожарной безопасности, производственной санитарии на предприятии и на своем рабочем месте;

- знать и выполнять свои обязанности по плану ликвидации аварий;

- уметь пользоваться средствами индивидуальной защиты, первичными средствами тушения пожаров, знать их назначение и принцип работы.

4 Колонны ректификации горючих жидкостей оснащаются средствами контроля и автоматического регулирования: уровня и температуры жидкости в кубовой части; температуры поступающих на разделение продукта и флегмы; средствами сигнализации об опасных отклонениях значений параметров, определяющих взрывоопасность процесса, и при необходимости перепада давления между нижней и верхней частями колонны. При подаче флегмы в колонну ректификации насосом, прекращение поступления которой может привести к опасным отклонениям технологического процесса, предусматриваются меры, обеспечивающие непрерывность технологического процесса.

5 Индивидуальные средства защиты:

Для защиты кожных покровов:

- спецодежда;

- спецобувь;

- спецруковици;

- наушники;

- очки.

Для защиты дыхательных путей используется:

- индивидуальный фильтрующий противогаз марки «А»;

- шланговые противогазы ПШ-1;

- кислородно-изолированные противогазы АВС-2;

- респираторы типа «Лепесток».

6 Оказание первой медицинской помощи:

Перед тем как перейти к оказанию первой помощи, необходимо устранить причины, вызвавшие тяжелые состояния пострадавшего (при отравлении газом или паром - вывести пострадавшего из загазованной зоны; при поражении электрическим током - освободить от соприкосновения с токоведущей частью и т.п.).

1. Первая помощь при потере сознание

При потере сознание необходимо пострадавшему обеспечить приток свежего воздуха, устранить в одежде все, что может стеснять или затруднять свободное дыхания, обрызгать лицо холодной водой, дать понюхать нашатырного спирта. При отсутствии дыхания немедленно приступить к проведению искусственного дыхания.

2. Первая помощь при отравлении

Если рабочий, находящийся в помещении почувствовал общую слабость, головокружения, необходимо вывести его из загазованной зоны на свежий воздух.

3. Первая помощь при термических ожогов

При термических ожогах первой степени обожженное место необходимо обильно промыть струей чистой и холодной воды, после чего наложить сухую стерильную повязку.

При средних и тяжелых ожогах на место ожога необходимо наложить стерильную повязку и направить в здравпункт.

Запрещается накладывать на обожженное место повязки с какими-либо мазями, жирами, маслами и т.п., чем-либо присыпать обожженное поверхность, прокалывать образовавшие пузыри, т.к. это увеличивает опасность инфекции.

4. Первая помощь при химических ожогов

При ожогах кислотами, щелочами и другими едкими веществами необходимо немедленно прожженный участком тела обмыть струей воды из под крана в течении 10 – 15 минут, после чего наложить стерильную повязку.

При попадании кислоты, щелочи и других едких веществ в глаза необходимо быстро промыть их большим количеством воды.

5. Первая помощь при поражении электрическим током

При поражении электрическим током, если человек остается в соприкосновении с токоведущими частями, необходимо немедленно освободить его от действия тока: выключить рубильник, выдернуть предохранительную пробку или перерубить токопроводящий провод изолированным инструментом.

Если нет возможности быстро отключить электрический ток, оказывающий помощь должен изолировать свои руки резиновыми перчатками, сухой тряпкой и отделить пострадавшего от тока. При этом нужно действовать, по возможности, одной рукой.

После освобождении пострадавшего от действия электрического тока, следует немедленно приступить к оказанию первой помощи.

6. Первая помощь при кровотечениях

Что бы остановить кровотечение, необходимо: поднять раненую конечность вверх; кровоточащую рану закрыть перевязочным материалом из индивидуального пакета, сложенным в комочек и придавить сверху, не касаясь пальцами самой раны; в таком положении, не отпуская пальцы, держать в течение 4 – 5 минут. Если кровотечение остановится, не снимая наложенного материала, поверх него наложить еще одну подушечку из другого пакета и забинтовать раненое место.

При сильном кровотечении, если оно не останавливается тугой повязкой, применить сдавливание кровеносных сосудов, питающих раненую область, для этого необходимо: наложить жгут, а при его отсутствие – закрутку из подходящего материала. Жгут накладывается выше места кровотечения, ближе к ране, на одежду или мягкую подкладку из бинта, что бы ни прищемить кожу. Под жгут закладывается записка с указанием даты и времени его наложения, ФИО положившего жгут. Во избежание омертвления конечности жгут необходимо накладывать не более чем на 30 минут.

В случае кровотечения из артерии головы или когда нет возможности сделать жгут, нужно прижать артерию выше места повреждения кости и немедленно транспортировать раннего в здравпункт.

Заключение

В задании на курсовое проектирование произвел расчет ректификационной установки непрерывного действия для разделения смеси бензол – толуол.

Насадочная ректификационная колонна диаметром 1200 мм, высотой 47,8 м.

Рассчитал материальный и тепловой балансы ректификационной установки, рассчитал и подобрал дополнительное оборудование: дефлегматор, подогреватель и кипятильник.

Изучил мероприятия по технике безопасности на предприятиях химической промышленности и оказание первой помощи пострадавшим.

Список использованной литературы

1 Основные процессы и аппараты химической технологии: пособие по проектированию/ Г. С. Борисов, В. П. Брыков, Ю. И. Дытнерский и др. Под ред. Ю. И. Дытнерского, 2-е изд., перераб. и дополн. М.: Химия, 1991. – 496с.

2 Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Изд. 8-е, пер. и доп. Л., Химия,1976. – 552с.

3 Бинарные смеси: Учеб. Справочник / Авторы-составители Ю.И. Гущин; В.К. Леонтьев.­ – Ярославль: Изд-во ЯГТУ, 2003. – 104 с.

Поиск по сайту: