АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Определение давлений в отборах на регенеративные подогреватели

Читайте также:
  1. I. Определение основной и дополнительной зарплаты работников ведется с учетом рабочих, предусмотренных технологической картой.
  2. III. Определение оптимального уровня денежных средств.
  3. Аксиомы науки о безопасности жизнедеятельности. Определение и сущность.
  4. Анализ функциональной связи между затратами, объемом продаж и прибылью. Определение безубыточного объема продаж и зоны безопасности предприятия
  5. Быстрое определение направлений
  6. Быстрое определение расстояний
  7. Виды медицинской помощи – определение, место оказания, оптимальные сроки оказания различных видов, привлекаемые силы и средства
  8. Внешняя среда организации: значение, определение, взаимосвязь элементов.
  9. Возникновение и культурное самоопределение Санкт-Петербурга 1703-1725 гг
  10. Вопрос 31. Безработица, её определение. Причины и виды безработицы. Закон Оукена.
  11. Вопрос 4.3 Определение потребности в оборотном капитале
  12. Вопрос 6. Какое определение понятия «охрана труда» будет верным?

а) Поверхностные подогреватели.

Давление пара поступающего в подогреватели этого типа определяется из условия нагрева питательной воды до определенных ранее температур при заданном недогреве воды

d tнед = 5 °C.

Величина недогрева воды показывает значение необходимого температурного напора для передачи теплоты от конденсирующегося в подогревателе пара к нагреваемой воде.

Для подогревателя П-5 определяем температуру насыщения пара, поступающего в подогреватель:

tн5 = t5 + d tнед = 248,5 + 5 = 253,5 °C.

Тогда давление пара, поступающего в подогреватель, определенное по таблицеI [2] при температуре 253,5 оС будет: р5 = 42,2 бар, и аналогично для остальных регенеративных подогревателей поверхностного типа:

для П-4 tн4 = t4 + d tнед = 206,2 + 5 = 211,2 °C, р4 = 19,5 бар;

для П-2 tн2 = t2 + d tнед = 121,6 + 5 = 126,6 °C, р2 = 2,4 бар;

для П-1 tн1 = t1 + d tнед = 74,3 + 5 = 79,3 °C, р1= 0,45 бар.

Давление в камерах отбросов турбины должно быть выше, чем давление пара перед подогревателями; учитывается потеря в паропроводах (на трение и местные сопротивления). При заданных потерях, которые приведены в задании (см. табл. П 1.2) Dр5 = 4%, Dр4 = 5%, Dр2 = 7%, Dр1 = 8% имеем:

б) Деаэратор.

Давление в камере отбора на деаэратор Д-6 принимается р3ко = рдко = 9 бар (для всех вариантов) из условия его работы с неизменным давлением 6 бар без перехода на отбор вышестоящего подогревателя до нагрузки ~70 % от номинальной.

Известно, что с достаточной точностью можно считать, что при недогрузках давления в камерах нерегулируемых отборов изменяются пропорционально расходам пара через соответствующие ступени и, следовательно, пропорционально нагрузкам на турбину, т.е.

.

Поэтому с учетом потери давления в паропроводе от камеры отборов до деаэратора
3 = 5 % в данном случае имеем:

 


3. Построение условного процесса расширения пара в турбине hs - диаграмме

Схема условного процесса расширения пара в турбине для настоящего случае дана на рис.2а Теоретический процесс расширения – (а-b) и действительный – (а - а*- с*).

При принятых начальных параметрах р0 = 75 бар и t0 = 435°С по таблице III [ Л.2 ] имеем энтальпию и энтропию в начале процесса расширения:

h0= 3242,4 кДж/кг, s0 = 6,5420 кДж/(кг×К).

При давлении в конце теоретического (адиабатного) расширения рК = 0,04 бар точка ” b ” находится в области влажного насыщенного пара. В этом случае энтальпия пара в этой точке hkaможет быть определена аналитически из известного соотношения:

hка = сtк + xка rк, [кДж/кг],

где ,сtк – энтальпия воды на линии насыщения при конечном давлении адиабатного процесса расширения пара, т.е. при 0,04 бар, численно равна энтальпии h¢ в таблице свойств воды и водяного пара, хка –степень сухости пара, rк – скрытая теплота парообразования.

При адиабатном процессе sка =s0 = 6,5420 кДж/(кг×К).

По таблице П 1.1[П.2 методических указаний] при рк = 0,04 бар:

S¢ = 0,4224 кДж/(кг×К), S² - S¢ = 8,0523 кДж/(кг×К),

ctk = 121,41 кДж/кг, rк = 2432,7 кДж/кг,

тогда:

hка = сtк + xка × rк = 121,41 + 0,76 × 2432,7 = 1970,3 кДж/кг.

При принятой потере давления в органах регулирования, которая приведена в задании (см. табл. П 1.2 методических указаний) Dрр1 = 4% имеем давление перед соплами первой ступени турбины:

р ¢ 0 = (1-Dр1)×р0 = (1-0,04)×р0 = 0,96×р0 = 0,96 × 75 = 72 бар.

По линии дросселирования (h - пост.) до давленияр¢0 = 72 бар получаем точку “ а* ”.

При заданном внутреннем относительном КПД турбины (без учета потерь с выходной скоростью последней ступени) имеем энтальпию в точке “ с* ”:

hк* = h0 - hоi (h0 - hка ) = 3242,4 - 0,82×(3242,4 - 1970,3) = 3242,4 - 1043,1 = 2199,3 кДж / кг.

Для нахождения точки с* необходимо найти на h-s – диаграмме пересечение изоэнтальпы hк* с изобарой рк (т.е. в данном варианте пересечение изоэнтальпы hк* = 2199,3 кДж/кг с изобарой рк = 0,04 бар), тогда используемый теплоперепад в турбине:

Hi = h0 – h*к = 3242,4 – 2199,3 = 1043,1 кДж / кг.

На линии действительного процесса расширения пара в турбине “ а*- с* ” находятся изобары р5к.о.=44 бар, р4к.о.=20,5 бар, р3к.о.=9 бар, р2к.о.=2,6 бар, р1к.о.=0,5 бар.

Полученные значения энтальпий h0 , hка , hк*и hк наносятся на hs - диаграмму из [2] или [3]; и получаются теоретический (а - b) и действительный (а – а* -c*) процессы. Далее наносятся изобары р5к.о., р4к.о., р3к.о., р2к.о., р1к.о. В точках пересечения этих изобар с действительным процессом расширения пара необходимо найти соответствующие энтальпии и температуры пара на выходе из камер отборов турбины. Таким образом, по hs - диаграмме последовательно находятся значения энтальпий и температур пара (а также степень сухости пара (х) для подогревателей П-2 и П-1):

h5 = 3138 кДж / кг, t5к.о =371 °С;

h4 = 3000 кДж / кг, t4к.о = 292 °С;

h3 (hд) = 2864 кДж / кг, t3к.о = 212 °С;

h2 = 2682 кДж /кг; х2к.о =0,984;

h1. =2471 кДж / кг, х1к.о = 0,925.

Условный процесс расширения пара в турбине в hs-диаграмме с нанесением параметров в соответствующих точках дается на рис. 3. На диаграмме показаны также и давления пара на входе в регенеративные подогреватели: р5, р4, р3д), р2, р1.Параметры пара в камерах отборов на регенерацию и давления перед подогревателями приведены в таблице 1.

 


Таблица 1


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.)