|
|||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Определение давлений в отборах на регенеративные подогревателиа) Поверхностные подогреватели. Давление пара поступающего в подогреватели этого типа определяется из условия нагрева питательной воды до определенных ранее температур при заданном недогреве воды d tнед = 5 °C. Величина недогрева воды показывает значение необходимого температурного напора для передачи теплоты от конденсирующегося в подогревателе пара к нагреваемой воде. Для подогревателя П-5 определяем температуру насыщения пара, поступающего в подогреватель: tн5 = t5 + d tнед = 248,5 + 5 = 253,5 °C. Тогда давление пара, поступающего в подогреватель, определенное по таблицеI [2] при температуре 253,5 оС будет: р5 = 42,2 бар, и аналогично для остальных регенеративных подогревателей поверхностного типа: для П-4 tн4 = t4 + d tнед = 206,2 + 5 = 211,2 °C, р4 = 19,5 бар; для П-2 tн2 = t2 + d tнед = 121,6 + 5 = 126,6 °C, р2 = 2,4 бар; для П-1 tн1 = t1 + d tнед = 74,3 + 5 = 79,3 °C, р1= 0,45 бар. Давление в камерах отбросов турбины должно быть выше, чем давление пара перед подогревателями; учитывается потеря в паропроводах (на трение и местные сопротивления). При заданных потерях, которые приведены в задании (см. табл. П 1.2) Dр5 = 4%, Dр4 = 5%, Dр2 = 7%, Dр1 = 8% имеем: б) Деаэратор. Давление в камере отбора на деаэратор Д-6 принимается р3ко = рдко = 9 бар (для всех вариантов) из условия его работы с неизменным давлением 6 бар без перехода на отбор вышестоящего подогревателя до нагрузки ~70 % от номинальной. Известно, что с достаточной точностью можно считать, что при недогрузках давления в камерах нерегулируемых отборов изменяются пропорционально расходам пара через соответствующие ступени и, следовательно, пропорционально нагрузкам на турбину, т.е. . Поэтому с учетом потери давления в паропроводе от камеры отборов до деаэратора
3. Построение условного процесса расширения пара в турбине hs - диаграмме Схема условного процесса расширения пара в турбине для настоящего случае дана на рис.2а Теоретический процесс расширения – (а-b) и действительный – (а - а*- с*). При принятых начальных параметрах р0 = 75 бар и t0 = 435°С по таблице III [ Л.2 ] имеем энтальпию и энтропию в начале процесса расширения: h0= 3242,4 кДж/кг, s0 = 6,5420 кДж/(кг×К). При давлении в конце теоретического (адиабатного) расширения рК = 0,04 бар точка ” b ” находится в области влажного насыщенного пара. В этом случае энтальпия пара в этой точке hkaможет быть определена аналитически из известного соотношения: hка = сtк + xка rк, [кДж/кг], где ,сtк – энтальпия воды на линии насыщения при конечном давлении адиабатного процесса расширения пара, т.е. при 0,04 бар, численно равна энтальпии h¢ в таблице свойств воды и водяного пара, хка –степень сухости пара, rк – скрытая теплота парообразования. При адиабатном процессе sка =s0 = 6,5420 кДж/(кг×К). По таблице П 1.1[П.2 методических указаний] при рк = 0,04 бар: S¢ = 0,4224 кДж/(кг×К), S² - S¢ = 8,0523 кДж/(кг×К), ctk = 121,41 кДж/кг, rк = 2432,7 кДж/кг, тогда: hка = сtк + xка × rк = 121,41 + 0,76 × 2432,7 = 1970,3 кДж/кг. При принятой потере давления в органах регулирования, которая приведена в задании (см. табл. П 1.2 методических указаний) Dрр1 = 4% имеем давление перед соплами первой ступени турбины: р ¢ 0 = (1-Dр1)×р0 = (1-0,04)×р0 = 0,96×р0 = 0,96 × 75 = 72 бар. По линии дросселирования (h - пост.) до давленияр¢0 = 72 бар получаем точку “ а* ”. При заданном внутреннем относительном КПД турбины (без учета потерь с выходной скоростью последней ступени) имеем энтальпию в точке “ с* ”: hк* = h0 - hоi (h0 - hка ) = 3242,4 - 0,82×(3242,4 - 1970,3) = 3242,4 - 1043,1 = 2199,3 кДж / кг. Для нахождения точки с* необходимо найти на h-s – диаграмме пересечение изоэнтальпы hк* с изобарой рк (т.е. в данном варианте пересечение изоэнтальпы hк* = 2199,3 кДж/кг с изобарой рк = 0,04 бар), тогда используемый теплоперепад в турбине: Hi = h0 – h*к = 3242,4 – 2199,3 = 1043,1 кДж / кг. На линии действительного процесса расширения пара в турбине “ а*- с* ” находятся изобары р5к.о.=44 бар, р4к.о.=20,5 бар, р3к.о.=9 бар, р2к.о.=2,6 бар, р1к.о.=0,5 бар. Полученные значения энтальпий h0 , hка , hк*и hк наносятся на hs - диаграмму из [2] или [3]; и получаются теоретический (а - b) и действительный (а – а* -c*) процессы. Далее наносятся изобары р5к.о., р4к.о., р3к.о., р2к.о., р1к.о. В точках пересечения этих изобар с действительным процессом расширения пара необходимо найти соответствующие энтальпии и температуры пара на выходе из камер отборов турбины. Таким образом, по hs - диаграмме последовательно находятся значения энтальпий и температур пара (а также степень сухости пара (х) для подогревателей П-2 и П-1): h5 = 3138 кДж / кг, t5к.о =371 °С; h4 = 3000 кДж / кг, t4к.о = 292 °С; h3 (hд) = 2864 кДж / кг, t3к.о = 212 °С; h2 = 2682 кДж /кг; х2к.о =0,984; h1. =2471 кДж / кг, х1к.о = 0,925. Условный процесс расширения пара в турбине в hs-диаграмме с нанесением параметров в соответствующих точках дается на рис. 3. На диаграмме показаны также и давления пара на входе в регенеративные подогреватели: р5, р4, р3(рд), р2, р1.Параметры пара в камерах отборов на регенерацию и давления перед подогревателями приведены в таблице 1.
Таблица 1 Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.) |