АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Определение усилий в средней колонне

Читайте также:
  1. I. Определение жестокого обращения с детьми.
  2. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДМЕТА МАТЕМАТИКИ, СВЯЗЬ С ДРУГИМИ НАУКАМИ И ТЕХНИКОЙ
  3. T.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров
  4. T.5. Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров.
  5. V. Определение классов
  6. V. Определение основных параметров шахтного поля
  7. V.2 Определение величин удельных ЭДС.
  8. VI. Аннотация к рабочей программе средней группы
  9. VI. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ПЕРВЕНСТВА
  10. VI. Определение учебной нагрузки педагогических работников, отнесенных к профессорско-преподавательскому составу, и основания ее изменения
  11. VII. Определение установившихся скоростей поезда рассчитанной массы на прямом горизонтальном участке пути при работе электровоза на ходовых позициях.
  12. XI. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОБЕДИТЕЛЕЙ И ПРИЗЕРОВ

Определение продольных сил от расчетных нагрузок.

Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн 7.5X6 = 45 м2.

Постоянная нагрузка от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению зда­ния γn=0,95;

4,134*45*0,95=176 кН, от ригеля (3,8/6) *45 = 28.5 кН, от стойки (сечением 0,3x0,3; L=3.0 м: ρ = 2500кг/м3; yf = 1,1; уп = 0,95 =10.1 кН.

Итого G = 214.6 кН.

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом yn=0,95;

Q = 4.6*45*0,95 = 196 кН, в том чис­ле длительная Q=3.4*45*0,95 =145 кН, кратковременная Q= 1.2*45*.0,95 = 51 кН.

Постоянная нагрузка от покрытия при весе кровли и плит 5 кН/м2 составляет 5*45*0,95=213кН; от ри­геля 28.5кН, от стойки 10.1 кН. Итого G=251.6 кН.

Временная нагрузка — снег для снегового района при коэффициентах надежности по нагрузке γf = l,4 и по назначению здания γn=95

Q=l*1,4*4*45*0,95= 63 кН, в том числе длительная Q = 0,5*63 =31.5 кН, кратковременная Q = 31.5kH.

Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки N=251.6+ 31.5+ (214.6+145)2=1285 кН;

тоже от полной нагруз­ки N= 1285 +31.5 + 51=1367 кН.

 

Продольная сила колонны подвала от длительных на­грузок

N= 1285+ (214.6+96) = 1694 кН,

то же от пол­ной нагрузки N=1695 + 31.5 + 51=1278≈1777 кН

Эпюра продольных сил изображена на рис. 18.9.

Определение изгибающих моментов колонны от рас­четных нагрузок.

 

Вычисляют опорные моменты ригеля перекрытия подвала — первого этажа рамы. Отношение погонных жесткостей, вводимых в расчет согласно прил, 11, k1= 1,2 k =1,2*2.85=3.42 (это вычисление можно не выполнять, приняв значения опорных моментов ригеля сред­них этажей).

Определяют максимальный момент ко­лонн— при загружении 1+2 без перераспределения мо­ментов. При действии длительных нагрузок:

M21=(ag+ +βv) = - (0,091*27,4+0,074*26)*7.52=-253 кН-м;

М23= = - (0,085*27.4+0,012*26)*.572 =-146 кН-м.

При дей­ствии полной нагрузки М21= - 253—0,074*10,2*7,52 = -295 кНм; М23= 1- 146 – 0,022*10,2*7.52= - 153 кН-м.

 

Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы: при длительных нагрузках ΔМ= 253 – 146=107 кН-м,

при полной нагрузке ΔМ= 295 - 153 =142кН-м.

Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок М=0,6ΔМ=0,6*107=64.2кН-м,

от полной на­грузки М=0,6*142=85.2 кН-м.

Изгибающий момент колонны первого этажа от дли­тельных нагрузок М= 0,6ΔМ=0,6*33=20 кН-м, от полной нагрузки М=0,4*33=13.2 кНм. Эпюра момен­тов колонны изображена на рис, 18,9.

Вычисляют изгибающие моменты колонны, соответ­ствующие максимальным продольным силам; для этой цели используют загружение пролетов ригеля по| схеме 1.

От длительных нагрузок: М= (0,091—0,085)53*7.52 = 18 кН-м; изгибающие моменты колонн подвала М = 0,4*16= 6,5кН-м,

колонн подвала М=0,4*18=7.2 кНм,

первого этажа — М=0,6*18 = 11кНм.

Характеристики прочности бетона и арматуры.

Класс тяжелого бетона В30 и класс арматуры Aт-5 принимают такими же, как и для ригеля.

Комбинации расчетных усилий (для колонны подва­ла): max N=1800 кН, в том числе от длительных нагру­зок N = 1770 кН и соответствующий момент

М = 8кНм, в том числе от длительных нагрузок М = 7,2 кНм.

max М =56 к в том числе Мl= 42,8 кНм и со­ответствующее загружению 1+2 значение N=1800 – 196/2 = 1702кН, в том числе

Nl = 1770 - 145/2 = 1704 кН.

Подбор сечений симметричной арматуры As=As’

Вы­полняют по двум комбинациям усилий и принимают большую площадь сечения. Анализом усилий часто мож­но установить одну расчетную комбинацию и по ней вы­полнять подбор сечений арматуры. Здесь приведем рас­чет по второй комбинации усилий. Рабочая высота сече­ния

h0=h - а=20 - 4=16 см, ширина b=20см.

Эксцентриситет силы e0 = М/N = 5600/1702=3 см.

Случайный эксцентриситет: e0 = h/20 = 30/20 =1,5см или е0 = lcol/600 = 300/600=0,8 см, но не менее 1 см.

Поскольку эксцентриситет силы e0= 1,9 см больше случайного эксцентриситета ео=1 см, его и принимают для расчета статически неопределимой системы.

Находят значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры. При длительной нагрузке М1 = Ml + Nl (h/2—a)= 15.2+1122*0.11 = 209,8 кНм;

при полной нагрузке М1 = 56+1702*0,11 = 243 кНм.

Для тяжелого бетона φl =l+M1l/M= 1 + 209,8/243= 1,85.

Значение δ =eo/h= 3/20=0,15< δ min=0,5 - 0,01l0/h — 0,01Rb =

= 0,5 - 0,01*300/30 - 0,01*10,3=0,49; принимают δ=0,56.

Отношение модулей упругости α =Es/Eb=190000/32 000=6

Задаются коэффициентом армирования μ1 =2As/A = 0,015 и вычисляют критическую силу по формуле

Вычисляют коэффициент η как

Значение е равно

Определяют граничную относительную высоту сжа­той зоны по формуле (2.42):

=

Вычисляют по формулам (18.1), (18.2), (18.3)

>

>

; › 0

Определяют площадь арматуры по формуле (18 4)

Принято 2 Ø 22 А-Ш с As= 7,6 см2 (прил6.);

Консоль колонны для опирания ригеля проектируют в соответствии с рекомендацией подглавы 11.2 и рис. 11.17, Опорное давление ригеля Q=197 кН (см. расчет поперечных сил ригеля); бетон класса В20, Rb = 11,5 МПа;

γb2=0,90 МПа; арматура класса А-Ш, Rs=365МПа.

Принимают длину опорной площадки l=20 см при ширине ригеля

lbm=25 см и проверяют условие соглас­но формуле (11.17)

Вылет консоли с учетом зазора 5 см составляет /

Высоту сечения консоли у грани колонны принимают равной

Рабочая высота сечения консоли

Поскольку консоль короткая.

Консоль армируем горизонт хомутами Ø6 A-I

с шагом s=10см при этом s меньше 11,3см и s меньшем 15см 2Ø16 A-III

Проверяют прочность сечения консоли по условию (11.19)

Проверяем прочность сечения консоли.

Правая часть

 

 

Изгибающий момент консоли у грани колонны по формуле (11.22)

Принято 2Ø14 A-III

 

 


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |

Поиск по сайту:

Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.007 сек.)