АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Розрахунок перемички над віконним отвором

Читайте также:
  1. I. Розрахунок опору опускних труб
  2. III. Розрахунок корисного напору циркуляції відвідних труб
  3. V. Розрахунок немеханічного обладнання.
  4. VII. Розрахунок площі цеху
  5. Аеродинамічний розрахунок повітропроводів
  6. Базування заготовки за отвором
  7. ГІДРАВЛІЧНИЙ РОЗРАХУНОК НАФТОПРОВОДУ. ВИЗНАЧЕННЯ НЕОБХІДНОЇ КІЛЬКОСТІ НАФТОПЕРЕКАЧУВАЛЬНИХ СТАНЦІЙ
  8. ЕЛЕКТРОМАГНІТНИЙ РОЗРАХУНОК
  9. ЗАГАЛЬНИЙ РОЗРАХУНОК ГОДИН ЛЕКЦІЙ,
  10. ЗАГАЛЬНИЙ РОЗРАХУНОК ГОДИН ЛЕКЦІЙ, СЕМІНАРСЬКИХ ЗАНЯТЬ, САМОСТІЙНОЇ РОБОТИ
  11. ЗАГАЛЬНИЙ РОЗРАХУНОК ГОДИН ЛЕКЦІЙ, СЕМІНАРСЬКИХ ЗАНЯТЬ, САМОСТІЙНОЇ РОБОТИ
  12. Конструкції блискавковідводів та їх розрахунок

 

Потрібно розрахувати і законструювати залізобетонну збірну перемичку для перекриття віконного отвору марки ОК-2 за проектом шириною Lсв=1,5м=1500мм у цегляній стіні. Товщина стіни 640мм=64см. Покриття в будівлі з багатопустотних плит товщиною 220мм=22см. Бетон класу В30. Робоча подовжня арматура зі сталі класу А300. Vser =2,0(1,0)кН/см2.

 

1. Розрахункова схема.

Перемичка залізобетонна, з п’яти окремих елементів однакової ширини. На внутрішній елемент перемички спираються плити перекриття і покриття, інші елементи несуть тільки навантаження від вище розташованої кладки. Закладання елементів в стіну (відповідно навантаженню, що сприймається) приймається: для внутрішнього елемента ав=0,25м, для інших елементів ас=0,12м.

 

Кожен елемент перемички працює як однопрольотна, вільно лежача, рівномірно завантажена балка.

Розрахункові прольоти: – внутрішнього елемента L=Lсвв=1,5+0,25=1,75м;

– зовнішнього та середнього елементів L=Lсвс=1,5+0,12=1,62м.

Приймемо перемичку довжиною L=1940мм=1,94м

2. Розрахунок внутрішнього елемента перемички

2.1. Збір навантаження.

Враховуючи, що будівля може зводитися в зимовий час, навантаження від кладки приймається рівне вазі поясу незатвердівшої кладки висотою, рівної прольоту перемички у просвіті Lсв=1,5м. Тимчасове навантаження на покриття прийняте Vser=2,0(1,0)кН/см2 з урахуванням матеріалів і пристроїв в період зведення будівлі.

Висота перерізу перемички може бути прийнята в межах:

h=

Відповідно до розмірів цегли перетин елемента прийнято: b´h=0,12´0,14(м2)

Навантаження на 1 пм внутрішнього елементу:

 

Вид навантаження Підрахунок Нормативне навантаження, кН/см2 gf Розрахункове навантаження, кН/см2
Власна вага елемента Вага кладки стіни Вага плити покриття 0,12´0,14´25 2/3´0,64´18 2,6´5/2 0,42 7,679 6,5 1,1 1,1 1,1 0,462 8,447 7,15
Разом постійна   Pser=14,599   P=16,059
Тимчасова навантаження 2,0 Vser=2,0 1,4 V=2,8
Разом загальна:   ger=Pser+Vser=14,599+ +2,0=16,599   g=P+V=16,059+ +2,8=18,859

 

2.2. Розрахунок міцності по нормальному перерізу.

Найбільший згинальний момент від розрахункового навантаження без обліку часткового защемлення на опорах М =

Мінімально допустима робоча висота ho =

де Rb=1,7кН/см2 [3] табл.2.3. стор.63-64

Повну висоту перетину остаточно приймаємо h=14см, а ширину b=12см.

При d1£20мм робочу висоту можна прийняти:

ho=h- >ho=11,309см

Отже Ао = омах=0,4

По [3] табл.. 3.1стр.89 h=0,735 для Ао=0,39

Необхідний перетин розтягнутої арматури As =

Де Rs =28,0кН/см2 [8] по табл.. 2.8 стор.89

По [3] стр.431 приймаємо 2Æ18А300 с Аs=5,09см2s=4,052см2

3. Розрахунок міцності похилого перерізу по поперечній силі

З метою спрощення розрахунку без істотної похибки розрахункову поперечну силу обчислюємо на осі опори (а не на грані) і не зменшуємо її за рахунок постійного навантаження, розташованої над проекцією похилого перерізу.

Q =

Перевіримо умову Q<Qb Qb=Rb´b´ho´0,25=1,7´0,85´12´11,5´0,25=49,853кН

18,293кН<49,853кН

Умова дотримується, але так як Qbn=Rbt´b´ho=0,12´12´11,5=16,56кН<Q=18,293кН

де Rbt=0,12кН/см2 по [3] табл. 2.3 стор.63-64, то необхідний розрахунок поперечної арматури.

При ds=16мм з умови технології зварювання по [5] табл. I.2. стр.240 приймаємо поперечну арматуру Æ5А240 з Аs=0,196см2

За конструктивним вимогам відстань між поперечними стрижнями в крайніх чвертях прольоту приймаємо S=10см £h/2=14/2=7cм<15см

Що менше максимально допустимого значення

S =

Граничне зусилля в поперечних стержнях на 1см довжини елементу qsw=

де Rsw=22,5 кН/см2 по [3] табл. 2.8 стор.73 n = 2

qsw=

Гранична поперечна сила, сприймається бетоном і поперечними стрижнями

Qsw= =

=24,633-4,41=20,223кН>Q=18,293кН

Отже, міцність по похилому перерізу забезпечена. Так як h<300мм, поперечні стрижні в середній частині прольоту елемента можна не ставити. Однак з конструктивних міркувань поперечні стрижні ставимо і в середній частині з кроком S=20см.

Довжина запуску розтягнутої арматури за грань опори становить Lа=180мм, що більше10´d1=10´14=140мм. Отже, вимога виконується.

4. Розрахунок зовнішнього та середнього елементів перемички.

Враховуючи, необхідність відповідності розмірам цегли, перетин елементів прийнято b´h=0,12´0,14(м)

Вага 1пм такого елемента b´h´go=0,12´0,14´25=0,42кН/м

Вага кладки стіни (з таблиці збору навантажень) 7,679кН/м. Повне нормативне рівномірно-розподілене навантаження qn=0,42+7,679=8,099кН/м

Повна розрахункова рівномірно-розподілене навантаження q=qn´gf=8,099´1,1=8,909кН/м

Найбільший згинальний M =

Робоча висота елемента прийнята ho=11,5см

Знайдемо коефіцієнт Ао =

По [3] табл.. 3.1 стр.89 при Ао =0,188 приймемо h=0,895

Тоді необхідний перетин арматури As =

По [3] стр.431 приймаємо 1Æ14А300 с Аs=1,539см2s=1,454cм2

Найбільша поперечна сила Q =

Умова Qb>Q

Qb=0,25´Rb´b´ho=0,25´1,7´0,85´12´11,5=47,685кН>8,909кН виконується.

Qnb>Qb Qnb=Rbt´b´ho=0,12´12´11,5=16,56кН>8,909кН

Умова виконується, тому поперечна арматура не потрібна, але в цілях улаштування арматурного каркасу передбачаємо установлення поперечних стрижнів з кроком S=200мм.

Конструкція зовнішнього та середнього елементів аналогічна конструкції внутрішнього елемента перемички.

5. Розрахунок монтажних петель 5.1.Визначаємо власну вагу перемички

P=V´go´gf де V=L´b´h=1,94´0,12´0,14=0,032592м3

Р=0,032592´25´1,1=0,89628кН

5.2.Определяем навантаження на одну петлю Р1 = Р/2 = 0,89628/2=0,448кН

За [5] табл.. I.4. стр.243 приймаємо петлі 2Æ6А240 при Р=1кН> Р1=0,448кН

 

 

Висновок: Згідно проведеного розрахунку приймаємо збірну залізобетонну перемичку брускову з розмірами перерізу 120´140(мм) і довжиною 1940мм=1,94м, що відповідає перемичці марки ПБ-1, прийнятої в даному проекті.

 


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.006 сек.)