Объем металла на обшивку стен блока камер

м³.

Общий объем металла блока камер

м³.

Коэффициенты теплопроводности тяжелого бетона и минераловатной плиты принимают по СНБ 2.04.01: l_б = 1,86 Вт/(м×°С) и l_из = 0,076 Вт/(м×°С).

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки шириной 0,035 м принимают по приложению Б СНБ 2.04.01: R_пр = 0,14 · 2 = 0,28 м²×°С/Вт.

Термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции рассчитывают по 11.5.1 и 11.5.2.

м²·°С/Вт.

По таблице 11.11 определяют значения коэффициентов теплопередачи К ₁ = 0,675 Вт/(м²×°С) и
К ₂ = 0,6 Вт/(м²×°С), а по таблице 11.10 — значение К ₃ = 1,3 Вт/(м²×°С) — для днища.

Рассчитывают показатель длительности остывания блока камер по формуле (11.6):

ч.

Л.2.3 Согласно данным таблицы 11.9 принимают температуру разогрева бетона t = 40 °C.

Л.3 Требуется рассчитать тепловой баланс в блоке нетеплоизолированных камер при применении термосных режимов тепловой обработки изделий.

Л.3.1 Исходные данные аналогичны данным Л.1. Начальная температура бетона и форм t _н = 18 °С. Температура разогрева бетона и форм t = 45 °С (принята по результатам расчета Л.1).

Л.3.2 По таблице 11.1 определяют (по интерполяции) полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона при начальной температуре 15 °С:

МДж/м³.

Л.3.3 Рассчитывают удельную массу металла в камере, приходящуюся на 1 м³ бетона:

т/м³.

Л.3.4 По таблице 11.3 определяют (по интерполяции) расход полезной тепловой энергии на разогрев металла при начальной температуре бетона 15 °С:

МДж/м³.

Л.3.5 Рассчитывают коэффициент К_{t н}, учитывающий влияние начальной температуры бетона, по формуле (11.2):

Л.3.6 Рассчитывают полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона и металла в камере:

МДж/м³.

Л.3.7 Определяют по таблице 11.5 (по интерполяции) удельные потери тепловой энергии на разогрев и компенсацию потерь при остывании ограждающих конструкций из тяжелого бетона при длительности перерывов 5 ч: наружных стен блока камер выше нулевой отметки пола — q ₁; наружных стен блока камер ниже нулевой отметки пола — q ₂; днища — q ₃; крышки — q ₄; перегородок — q ₅:

МДж/м²;

МДж/м²;

МДж/м²;

МДж/м²;

МДж/м².

Л.3.8 Площадь поверхности ограждающих конструкций камер F ₁, F _2,, F ₃ и F ₄ принимают из Л.1. Площадь поверхности перегородок вычисляют по геометрическим параметрам блока камер:

м².

Л.3.9 По таблице 11.4 определяют (по интерполяции) значение коэффициента К _к, учитывающего потери тепла с конденсатом:

Л.3.10 Непроизводительные удельные потери тепловой энергии вычисляют по формуле (11.3):

МДж/м³.

Л.3.11 Рассчитывают коэффициент полезного использования тепловой энергии по формуле (11.1):

Л.4 Требуется рассчитать тепловой баланс в блоке теплоизолированных камер при применении термосных режимов тепловой обработки изделий.

Л.4.1 Исходные данные аналогичны данным Л.2. Начальная температура бетона и форм t _н = 18 °C. Температура разогрева бетона и форм t = 40 °С (принята по результатам расчета Л.2.

Л.4.2 По таблице 11.1 определяют расход тепловой энергии на разогрев бетона при начальной температуре 15 °С: Q _{п 1} = 52 МДж/м³.

Л.4.3 Удельную массу металла в камере, приходящуюся на 1 м³ бетона, принимают из Л.3: m _{м у} = 3,82 т/м³.

Л.4.4 По таблице 11.5 определяют (по линейной интерполяции) расход полезной тепловой энергии на разогрев металла при начальной температуре бетона 15 °С:

МДж/м³.

Л.4.5 Рассчитывают коэффициент К_{t н}, учитывающий влияние начальной температуры бетона по формуле (11.2):

Л.4.6 Рассчитывают полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона и металла в камере:

МДж/м³.

Л.4.7 Термическое сопротивление утепленных наружных стен и перегородок камер принимают из Л.2:

м²·°С/Вт.

Л.4.8 Определяют поправочный коэффициент К к компонентам удельных потерь тепловой энергии на разогрев наружных стен и перегородок по таблице 11.7 (по интерполяции):

Л.4.9 Рассчитывают удельные потери тепловой энергии на разогрев и компенсацию потерь при остывании ограждающих конструкций камер (по таблицам 11.5 и 11.6) с учетом коэффициента К = 0,14:

— для наружных стен выше нулевой отметки пола — q ₁ = 16,7 · 0,146 = 2,4 МДж/м²;

— для наружных стен ниже нулевой отметки пола — q ₂ = 10,5 · 0,146 = 1,5 МДж/м²;

— для днища из керамзитобетонного
пустотного настила (по таблице 11.6) — q ₃ = 9,2 МДж/м²;

— для крышек — q ₄ = 5,9 МДж/м²;

— для перегородок — q ₆ = 7,1 × 0,146 = 1,0 МДж/м².

Л.4.10 По таблице 11.4 определяют значение коэффициента К _к, учитывающего потери тепла
с конденсатом:

Л.4.11 Рассчитывают суммарные непроизводительные потери тепловой энергии по формуле (11.3):

МДж/м³.

Л.4.12 Рассчитывают коэффициент полезного использования тепловой энергии по формуле (11.1):

Библиография

[1] СН 513-79 Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях.

[2] Ахвердов И.Н. Высокопрочный бетон. — М., Госстройиздат, 1961.

Поиск по сайту: