МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

Произведем расчет основных узлов и деталей аппарата на прочность. Конструкция и элементы аппаратов должны рассчиты­ваться на наибольшее допускаемое рабочее давление с учетом воз­можных температурных напряжений, особенностей технологии изготовления деталей, агрессивности действия рабочей среды и особенностей эксплуатации.

3.1 Определим толщину стенки кожуха

, м,

где р - расчетное давление, Па; σ_доп -допускаемое напряжение, Па;

φ_св- коэффициент прочности сварного шва.

δ_к= =0,00153 м.

3.2 Производим расчет толщины эллиптического днища.

Ис­ходя из условия технологичности изготовления принимаем предва­рительно δ_д =δ _К = 4 мм, тогда толщина стенки днища, имеющего отверстие, определяется по выражению

, м.

Условия применимости этой формулы:

;

;

;

где h_вып - высота выпуклой части днища, м;

D_вн - внутренний диа­метр корпуса, м;

d - наибольший диаметр отверстия в днище, м;

С - прибавка, учитывающая допуск на прокат, коррозию и т.д., м; z - коэффициент, учитывающий ослабление днища из-за отверстия.

3.3 Определяем коэффициент, учитывающий ослабление днища из-за отверстия,

z=1 при

d=0,6 0,614=0,273 м;

h_вып=0,614 0,2=0,091 м;

δ_д= =0,002334 м.

3.4 Произведем расчет трубной решетки.

Расчетное давление при расчете трубной решетки выбирается по большему из трех следующих значений:

,Па,

,

,

где Р_м, Р_Т - давление в межтрубном и трубном пространстве соответственно, Па;

Р_мп, Р_тп - пробное давление при гидравлическом испытании в межтрубном пространстве и в трубах, Па;

ρ - отношение жесткости трубок к жесткости кожуха;

γ - расчетный температурный коэффициент;

k - модуль упругости системы трубок, ;

α - коэффициент перфорации.

3.5 Определяем коэффициент, выражающий отношение жестко­сти трубок к жесткости кожуха,

,

где Ет, Ек - модули упругости материала трубок и кожуха соответ­ственно (Е = =1,1 10⁶ атм. = 1,078 10¹¹ Па - для латуни, Е = 2,1 10⁶ атм. = 2,058 10¹¹ Па - для стали), МПа; F_к, F_Т - площади сечения ма­териала трубок и кожуха, м².

Вычисляем площадь сечения материала трубок

, м²,

где n - количество трубок, шт.;

d_вн, d_н - наружный и внутренний диаметры трубок, м.

3.6 Определяем площадь сечения материала кожуха

3.7 Вычисляем расчетный температурный коэффициент

,

где t_k, t_Т - температуры трубок и кожуха, °С; α_к, α_Т - коэффициенты
линейного удлинения трубок и кожуха соответственно, .

, °С,

, °С.

3.8 Определяем модуль упругости системы трубок

, ,

где ℓ - длина трубок, м;

а - внутренний радиус корпуса, м,

, м,

3.9 Вычисляем коэффициент перфорации

.

а= =0,2275 м,

α= =0,67956,

F_т= =0,01645 м²,

F_к= =0.00297,

t_к=175-85=90 ⁰С,

t_т=175-20=155 ⁰С,

γ=(0,74 155-0,74 90)=44.171,

ρ= =5.52,

К= =9228.37 ,

Р_р=(0,6+0,4 0,74+0,6 0,0002)0,59 10⁶=2.386 МПа,

Р_р=(0,6+0,4 0,74+0,0002)0,21 10⁶=908331.35 Па,

3.10 Определяем толщину трубной решетки

, мм.

δ_р= =7.89 мм,

3.11 Определяем толщину трубной решетки из условия прочности на изгиб

, м,

где D₀ - диаметр окружности, на которую опирается трубная доска, м;

Р_р - расчетное давление, Па;

Ψ - коэффициент, зависящий от формы и споcоба крепления трубной доски;

φ - коэффициент, учитывающий ослабление трубной решетки;

С - поправка на минусовые допуски проката, коррозию и т.д., м.

При расчетном давлении, действующем со стороны крышки, в качестве D_о принимается внутренний диаметр корпуса, поэтому D_о=D_вн, м.

В данном подогревателе используем круглые трубные доски, I не подкрепленные анкерными связями, следовательно, Ψ = 0,5.

Вычисляем коэффициент, учитывающий ослабление трубной доски,

,

где D_н - наружный диаметр кожуха, м;

N₁ - наибольшее количество трубок в одном ряду, шт.;

d₀ - диаметр отверстия под трубку в трубной доске, м,

d₀=d_н+0,0008, м.

3.12 Определяем наибольшее количество трубок в одном ряду

, шт.,

N₁= =15.71 шт.,

d₀=0,029+0,0008=0,0298 м,

φ = =0,2434,

=7,89 мм, δ_р=

где К - кольцевой зазор между крайними трубками и корпусом аппарата, м;

S - шаг между трубками, м.

Производим определение толщины трубной решетки, исходя из условия надежности развальцовки:

, м,

где q - допускаемое напряжение на вырывание трубок из решетки, МПа;

Р_тр - осевое усилие в наиболее нагруженной трубке, Н;

d_н - наружный диаметр трубок, м.Для трубок, завальцованных с отбортовкой, q= 40 МПа.

δ_р=0,0158≥ ,

3.13 Определяем осевое усилие в наиболее нагруженной трубке

, Н,

где δ_Т - толщина трубки, м; а σ- напряжение изгиба в трубной ре­шетке, МПа.

Р_тр=128 10⁶ 3,14(0,029-0,001)0,001=11259.47 Н,

3.14 Расчет фланцевых соединений и болтов.

3.14.1 Определяем полное усилие, действующее на все болты флан­цевого соединения,

Q=P+P_упл, Н,

где Р - сила внутреннего давления среды на площадь, Н;

Р_упл - сила, необходимая для обеспечения плотности соединения при давлении рабочей среды, Н.

, Н,

где D_пр - средняя линия прокладки, м;

Р_с - сила внутреннего давле­ния среды на площадь, Па.

3.14.2 Определяем среднюю линию прокладки

D_пр=0,5(D_н-D_в), м,

где D_н и D_в - наружный и внутренний диаметры прокладки соот­ветственно, м.

D_пр=0,5(0,60157-0,6)=0,618 м,

Р=0,785 0,0008² 0,6 10⁶=170983.5 Н,

3.14.3 Определяем силу, необходимую для обеспечения плотности соединения,

, Н,

где q - расчетное удельное давление на единицу площади проклад­ки, Па;

F_пр - площадь прокладки, м².

3.14.4 Вычисляем площадь прокладки

, м².

F_пр=0,785(0,60157²-0,6²)=0,599943 м²,

Р_упл=15,9 10⁶ 0,0015=9539 10³ Н,

Q=376,8+23545,9=9710 к Н.

Расчетная нагрузка не должна вызывать повреждение про­кладки или превосходить ее прочность, поэтому следует соблюдать условие

.

Q=23922,7≤15,9 10⁶ 0,0015.

3.14.5 Определяем диаметр болта

, м,

где Q - полное усилие на все болты, Н;

D_пр - средняя линия про­кладки, м;

ŋ - поправочный коэффициент (ŋ = 0,8÷0,9);

σ _т – предел текучести материалов болтов при рабочей температуре (для стали марки 20 σ_т = 245 МПа), Па.

d_Б= =0,0925м

3.14.5 Вычисляем количество болтов во фланцевом соединении

, шт.,

где L - общая длина окружности, на которой расположены центры болтов, мм;

t_б - шаг между болтами, мм.

Из конструктивных соображений шаг между болтами прини­мают в пределах 2,5÷5 диаметров болтов:

t_б = (2,5÷5)d_б, мм.

3.14.6 Определяем длину окружности, на которой расположены центры болтов,

L=π(D_вн+δ_к+d_б+К), мм,

где δ_К-толщина стенки кожуха, мм;

К - монтажный зазор (К=25÷ЗО мм), мм;

d_б - диаметр болтов, мм; D_вн - внутренний диаметр корпуса, мм.

L=3,14(0,6+0,00157+4464,9+0,01)=80.77 мм,

t_Б=2,5 4464,9=0.4526 мм,

Z= =174.6 шт.,

3.14.7 Определяем расчетное усилие на болт

, Н.

Р_Б= =55609.4 Н.

3.14.8 Определяем толщину приварного фланца

, м.

где r₀ - радиус окружности расположения болтов, м;

r- внутренний радиус корпуса, м;

σ _доп = 230 - допускаемое напряжение на изгиб, МПа;

а = 0,6 - для фланцев, подверженных изгибу.

3.14.9 Определяем радиус окружности расположения болтов

r₀=(D_вн+δ_к+d_б+К)0,5,м.

r₀=(0,6+0,00157+4464,9+0,01)0,5=2232,76 м,

h= =36.73 м.

Обобщение результатов механического расчета:

1.Толщина стенок кожуха и днища – δ=15,3мм.

2.Параметры трубной решетки:

расчетное давление –Р=919653.8 МПа;

толщина –δ=7,89 мм.

4. Характеристики фланцевого соединения:

количество болтов – Z=174шт.;

расчетное усилие на болт –P=55,6кН;
диаметр болтов - d=9 мм;

высота фланца - h=36,7мм.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В данном курсовом проекте произведен расчет кожухотрубчатого теплообменного аппарата. По начальным данным в задании были произведены расчеты его размеров (D_в=617.4 мм), входных и выходных патрубков.Расчитан расход пара на обогрев воды D_п=8,13 . В результате пересчёта, при длине трубок 4м, получен 2-х ходовой теплообменник. Толщина кожуха такого теплообменника составила 4мм.Количество труб для прогрева с расходом воды G_в=0,0567 получено 187шт.Мощность насоса N=528.37 кВт.

Кожухотрубный рекуперативный аппарат двухходовой (противоточный).

Рис.1

Изменения температуры теплоносителей в пароводяном подогревателе.

Рис.2.

Поиск по сайту: