 |
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция
III.Расчет допускаемых напряжений изгиба и контактных напряжений
[sH]=[sH]’KHL (4)
[sOF]=[sOF]’KFL (5)
[s-1F]=[s-1F]’KFL (6),где KHL, KFL– коэффициенты долговечности;
[sH]’, [sOF]’, [s-1F] – табличные данные (табл.4.8).
При количестве циклов, большем 25 107 KHL=0,67, KFL=0,543
[sOF]’=98МПа [sOF]=98 0,543=53,21МПа
[s-1F]’=75 МПа [s-1F]=75 0,543=40,73МПа
[sH]=138МПа при Vs=8м/с (табл.4.9)
IV.Определение межосевого расстояния передачи.
aw=(z2/q+1) 3Ö(170q/(z2[sH]))2 T2 K (7),где z2– число зубьев червячного колеса; q– коэффициент диаметра червяка; K– коэффициент нагрузки для червячных передач; [sН]– контактное напряжение. При Т2<300Нм q= 8 или 10. Примем q=8.
К=КbКV (8), где Кb–коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий; КV– коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении. Коэффициент Кb зависит от характера изменения нагрузки и от деформаций червяка. Коэффициент КV зависит от точности изготовления передач и скорости скольжения Vs.
Кb=1+(z2 /q)3 (1-х) (9), где q –коэффициент деформации червяка; х– вспомогательный коэффициент, зависящий от характера изменения нагрузки. При незначительных колебаниях нагрузки х»0,6.
При z1=4, q=8 q =70 (табл.4.6[1]) Þ Кb=1+(32/98)3 (1-0,6)=1,014
При степени точности равной 7 и Vs больше 7м/с КV=1,2
К=1,014 1,2=1,217
Итак, aw=(32/8+1) 3Ö(170 8/32 138)2 305000 1,217 =160 мм
V.Определение модуля зацепления.
m=2aw/(z2+q) (10)
m=2 163,11/(32+8)=8,16мм
По ГОСТ2144-76 (табл.4.2[1]) принимаем m=8 мм и уточняем aw:
aw=m (q+z2)/2 (11)
aw=8 (8+32)/2=160 мм
Принимаем численное значение aw=160мм
VI.Вычисление геометрических и кинематических характеристик червячных передач.
Основные размеры червяка.
—Делительный диаметр червяка:
d1=q m (12)
d1=8 8=64мм
Диаметр вершин витков червяка:
da1=d1+2 m (13)
da1=64+2 8=80мм
Диаметр впадин витков червяка:
df1=d1-2,4 m (14)
df1=64-2,4 8=44,8мм
—Длина нарезанной части шлифованного червяка:
z1=4 Þ b1>(12,5+0,09z2) m (15)
b1>(12,5+0,09 32) 6,3
b1>158 мм
При m< 10мм b1 увеличивают на 25мм, значит, b1>148мм.
Примем целое численное значение b1=150мм
—Делительный угол подъема витка червяка (g).
tgg=z1/q (16)
tgg= 4/8=0,5 Þ g=26°34¢
Примем gстанд=26°34¢
Основные размеры венца червячного колеса.
—Делительный диаметр:
d2=z2 m (17)
d2=32 8=256мм
—Диаметр вершин зубьев:
da2=d2+2 m (18)
da2=256+2 8=272мм
—Диаметр впадин зубьев:
df2=d2-2,4 m (19)
df2=256-2,4 6,3=236,8мм
—Наибольший диаметр червячного колеса:
daM2<da2+6 m/(z1+2) (20)
daM2<256+6 8/(4+2)
daM2<280мм
Примем daM2 =280мм
—Ширина венца колеса:
z1=4 Þ b2=0,67da1 (21)
b2=0,67 80
b2= 53,6 мм
Примем b2=54 мм
Расчет скорости скольжения.
Vs=V1/cosg (22), где V1=pd1n1/60 (23)
V1=3,14 0, 06 959/60=3.19 м/c
Vs=3.19/0,9524=3.35 м/с
VII.Расчет допускаемых контактных напряжений для червячных колес.
Уточняем [sН] при Vs=3.35 м/с:
[sН]=138МПа (табл.4.9[1])
VIII.Уточнение КПД редуктора.
КПД редуктора уточняем по формуле:
h=(0,95¸0,96) tgg/tg(g+r¢) (24), где r¢–приведенный угол трения, определяемый опытным путем.
r¢=1°30¢–2°00¢ для Vs=3.35м/с (табл.4.4[1]). Примем r¢=1°30¢
h=0,95 0,5/tg(26°34¢+1°30¢)=0,8724 h=87,24%
IX.Проверка контактных напряжений.
sH=170q/z2 Ö(T2 K (z2/q+1)3)/aw3 < [sH] (25)
sH=170 8/32 Ö(229 1,217 (32/8+1)3)/1603 =127МПа
127МПа <167МПа
Результат проверяем по формуле: 0,15<(sН-[sН])/[sН]<0,05 (26)
(167-127)/167=0,13 – результат удовлетворительный.
Поиск по сайту: