 |
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция
Расчёт второго конвективного пучка
Задаёмся двумя значениями температур на выходе из второго конвективного пучка.
θ”k1 = 380 0C; θ”k2 = 330 0C. Проводим для этих температур два параллельных расчёта. Расчёт проводим при αк2 = 1,25. Результаты расчёта сводим в таблицу 2.6.
Таблица 2.6.
| Величина | Обозна чение. | Расчётная формула | Результат | |
| Площадь поверхности нагрева, м2 | Нk2 | По конструктивным характеристикам котла ДЕ-25-14ГМ | ||
| Расположение труб 2 конвективного пучка | ----- | Коридорное | ||
| Площадь живого сечения для прохода газов, м2 | Fk2 | 0,851 | ||
| Поперечный шаг труб, мм | S1 | |||
| Продольный шаг труб, мм | S2 | |||
| Диаметр труб конвективного пучка | D | 51 х 2,5 | ||
| Температура дымовых газов перед газоходом, 0С | θ’k2 | Из теплового расчёта первого конвективного пучка. | ||
| Энтальпия дымовых газов перед газоходом, кДж/м3 | I’k2 | |||
| Энтальпия дымовых газов после газохода, кДж/м3 | I”k2 | Таблица 2.2. | ||
| Тепловосприятие газохода, кДж/м3 | Qб | φ*(I’k2–I”k2+Δαk2*I0прс.), где I0прс = 39,8*V0 = 387,25; Δαk1 = 0,1 | ||
| Расчётная температура потоков продуктов сгорания в газоходе, 0С | θср | 
| 697,5 | 672,5 |
| Температурный напор, 0С | Δt | θcp – tk, где tk = 195 0С– температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле (температура насыщения). | 502,5 | 477,5 |
| Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с | ωг | 
| 26,15 | 25,5 |
| Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева | αk | αн * Сz * Сs * Сф αн = 120 и 115 Вт/м2*K Сz=1; Сs=1; Сф=1,05 и 1,07 Номограмма 6.1. [1] | ||
| Параметр kps | kps | kr*rп*p*s
kr =17,3 и 18; р =0,1 МПа;
rп =0,252 (Таблица 5.1.);
S = 
| 0,099 | 0,103 |
| Степень черноты газового потока | a | Номограмма 5.6. [1] | 0,1 | 0,105 |
| Температура загрязнённой стенки, 0С | t3 | t+Δt, где t=195 0С; Δt=25 0С (при сжигании газа) | ||
| Коэффициент Cг при средней температуре газов θср. | Сг | Номограмма 6.4. [1] | 0,8 | 0,79 |
| Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективной поверхности нагрева, Вт/м2*К | αл | αн*а*Сг αн = 92 и 87 Вт/м2*К Номограмма 6.4. [1] | 7,36 | 7,22 |
| Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/м2*К | α1 | ξ*(αк+αл) ξ=1 | 133,36 | 130,22 |
| Коэффициент тепловой эффективности | ψ | Таблица 6.2. [1] | 0,85 | 0,85 |
| Коэффициент тепло- передачи, Вт/м2*К | К | ψ*α1 | 113,36 | 110,69 |
| Температурный напор, 0С | Δt | 
| ||
| Количество теплоты, воспринятое поверхностьюнагрева, кДж/м3 | Qт | 
|
По двум принятым значениям температур и полученным двум значениям Qб и Qт производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания на выходе из второго конвективного пучка. Строим график, отображенный на рисунке 2.2.
Q, кДж/м3
Qт
Qб
280 θ, 0С
Рисунок 2.2. Определение температуры продуктов сгорания на выходе из второго конвективного пучка.
Полученная температура θ”k2 = 280 0С, она отличается от принятой на 50 0С, что в соответствии с [1] допустимо. Для полученной температуры производим перерасчёт Qт.
Энтальпия 
I”k2 =5235 кДж/м3.
Температурный напор:
Δt = 
= 324,6 0С
Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева второго конвективного пучка:
Qт = 
= 14520,0 кДж/м3
Поиск по сайту: