 |
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция
Первый этап компоновки редуктора
Принимаем зазор между торцом шестерни (ступицей колеса) и внутренней стенкой редуктора 
=1,2·5=6 мм. Принимаем А1=6 мм.
Зазор от окружности вершин зубьев колеса до внутренней стенки корпуса 
=5 мм.
Намечаем для валов редуктора подшипники.
Таблица 7.1 Характеристики подшипников
| Условное обозначение подшипника | d мм | D мм | B мм | C кН | С0 кН |
| 206 | 30 | 62 | 16 | 15 | 10 |
| 214 | 70 | 125 | 24 | 47,9 | 37,4 |
| 216 | 80 | 140 | 26 | 55,9 | 44,5 |
 |
8. Расчет ременной передачи
По номограмме на рис. П4.1 при n1=2880 об/мин, Р=4,46 кВт принимаем ремень
сечением A.
Диаметр меньшего шкива
Принимаем стандартное значение D1=100 мм.
По табл. П4.2. при диаметре малого шкива 100 мм и частоте его вращения 2880 об/мин определяем, что номинальная мощность, передаваемая одним ремнем, не должна превышать 1,76 кВт. Отсюда предварительно назначаем кол-во ремней в передаче 3 шт.
Диаметр большего шкива
Принимаем значение d2=200 мм.
Межосевое расстояние принимаем в интервалах:
amin=0,55(d1+d2)+T0=0,55(100+200)+8=173 мм.
amax= d1+d2=100+200=300 мм. Принимаем aР=300 мм.
Расчетная длина ремня
Принимаем стандартное значение L=1120 мм.
Уточненное значение межосевого расстояния
где 
Угол обхвата меньшего шкива
Коэффициент режима работы по табл.17,4 СР=1,1.
Коэффициент, учитывающий влияние длины ремня для ремня сечением А при
L=1120 мм СL=0,92.
Коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата 
.
Коэффициент, учитывающий число ремней в передаче СZ=0,95.
Число ремней в передаче
где по табл. 7.8 для ремня сечения Б при d1=100 мм, n1=2880 об/мин, Р0=3,2 кВт.
Принимаем z=3.
Скорость ремня
Натяжение ветви клинового ремня
Давление на валы 
 |
9. Проверка долговечности подшипников
9.1. Ведущий вал
Ft=4283 Н Fr=1590 Н Fa=755 Н
66,325 мм l1=220 мм l2=100 мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
 |
|
Рис.1Схема нагружения ведущего вала
Реакции опор:
в плоскости XOZ
в плоскости YOZ
Проверка: RY1 +RY2-Fr-FВ =1586,3+668-1590-664=0
Суммарные реакции:
Подбираем подшипник по более нагруженной опоре №1.
Отношение 
, е=1,28.
Отношение 
.
Эквивалентная нагрузка по формуле (9.3 [1 ])
Н
где V=1- вращается внутреннее кольцо подшипника;
коэффициент безопасности по таблице 9.19[1] КБ=1,0;
температурный коэффициент по таблице 9.20[1] КТ=1,0.
Расчетная долговечность, млн. об. по формуле (9.1 [ 1 ])
Расчетная долговечность, по формуле (9.2 [ 1 ])
ч, что меньше 
9.2. Промежуточный вал
Ft2=4283 Н Fr2=1590 Н Fa2=755 Н
Ft3=3667 Н Fr3=1552 Н Fa3=2117 H
l1=100 мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.2 Схема нагружения промежуточного вала
Реакции опор:
в плоскости XZ
в плоскости YZ
Проверка: 
-633-352+1530-588=0
Суммарные реакции:
Подбираем подшипник по более нагруженной опоре №4.
Отношение 
.
Этой величине по таблице 9.18[1] соответствует e=0,22.
Отношение 
Эквивалентная нагрузка
Расчетная долговечность, млн.об.
Расчетная долговечность, ч
ч, что больше .
Принимаем подшипники № 210 с С=19,7 кН.
Расчетная долговечность, млн. об.
Расчетная долговечность, ч
ч, что меньше 
.
9.3. Выходной вал
Ft=1809 Н
Fr=765 Н
Fa=1044 Н
l1=50 мм
l2=150 мм
 |
|
|
|
|
 |  | ||||||||
 | |||||||||
 | |||||||||
 |
|
Рис.3 Схема нагружения ведомого вала
Реакции опор:
в плоскости XZ
в плоскости YZ
Суммарные реакции:
Эквивалентная нагрузка 
Н.
Расчетная долговечность, млн.об.
Расчетная долговечность, ч
ч, что приемлемо.
10. Проверка прочности шпоночных соединений
10.1 Ведущий вал
Материал шпонок - сталь 45 нормализованная.
Напряжения смятия и условие прочности по формуле (8.22 [ 1 ])
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице 
=100...120 МПа, при чугунной =50...70 МПа.
При d=28 мм; 
мм; t1=4 мм; длине шпонки l=63 мм
10.2 Промежуточный вал
При d=48 мм; 
; t1=5.5 мм; длине шпонки l=90 мм
10.3 Ведомый вал
При d=70 мм; 
; t1=7,5 мм; длине шпонки l=125 мм
При d=80 мм; 
; t1=9 мм; длине шпонки l=80 мм
11. Уточненный расчет промежуточного вала
|
Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности s для опасных сечений и сравнении их с допускаемыми значениями [s]. Прочность соблюдена при 
.
Материал вала - сталь 45 нормализованная. Принимаем 
([1], таблица 3.3).
Пределы выносливости:
Сечение А-А.
Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночного паза.
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям изгиба
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
По таблице 6.5[1] принимаем 
.
По таблице 6.8[1] принимаем 
.
Изгибающий момент в сечении А-А
При d=48 мм; b=14 мм; t1=5.5 мм
При d=48 мм; b=18 мм; t1=7 мм
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
Результирующий коэффициент запаса прочности
Условие прочности выполнено.
12. Выбор сорта масла
Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение тихоходного колеса примерно на 20 мм. По таблице 10.8[1] устанавливаем вязкость масла. Для быстроходной ступени при контактных напряжениях 
548 МПа и скорости v=1,02 м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 118.
Для тихоходной ступени при контактных напряжениях 117 МПа и скорости
v=0,6 м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 118.
Средняя вязкость масла
По таблице 10.10[1] принимаем масло индустриальное И-100А (по ГОСТ 20799-88).
Список литературы
1. Чернавский С.А., Боков К.Н., Чернин И.М. и др.
" Курсовое проектирование деталей машин " М. 1988 г.
2. Иванов М.Н., Иванов В.Н. " Детали машин. Курсовое проектирование. " М. 1976 г.
3. Еремеев В.К., Пашков Н.Н. "Детали машин и основы конструирования" Иркутск 2011г.
|
Поиск по сайту: