АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

ОБМОТКА КОРОТКОЗАМКНУТОГО РОТОРА

Читайте также:
  1. А) система для передачі крутного моменту від вала ротора до робочої машини (генератора)
  2. Выпрямитель с подвижными обмотками
  3. Компенсационная обмотка
  4. Обмотка якоря
  5. Обмотка якоря
  6. Перевірка обмотки збудження на замикання з полюсом чи з валом ротора.
  7. Пневмоторакс, гемоторакс, гидроторакс.
  8. Повна висота паза ротора
  9. Почему трехфазный счетчик реактивной энергии с дополнительными последовательными обмотками называют дифференциальным?
  10. Расчет ротора.
  11. Циркуляция векторного поля и ротор векторного поля. Вычисление ротора в декартовых координатах.

Короткозамкнутая обмотка (клетка) ротора асинхронных дви­гателей с высотой оси вращения h≤355 мм выполняется из алюми­ния путем заливки сердечника ротора. Поэтому размеры и форма стержней этой обмотки определяются размерами и формой пазов сердечника ротора (см. рис. 2.5,а-г ).

Номинальный ток в обмотке ротора, А,

 

(4.1)

где cosφ1 принимается по рис. 1.1.

4.1 Рабочий ток в стержне ротора

При короткозамкнутой обмотке ротора m2 = z2; ω2 = 0,5; ko62= 1 и ток в стержне ротора, A в номинальном режиме равен

 

(4.2)

 

4.2. Плотность тока в стержне ротора

(4.3)

где qст — сечение стержня, мм2, равное площади паза ротора в штампе, qcт = =SП2=35,63 (см.п.2.27)

Плотность тока в стержне короткозамкнутой обмотки ротора при заливке пазов алюминием не должна превышать ∆2 = 2,5÷3,5 А/мм2 для двигателей закрытого обдуваемого исполнения или ∆2 = 3,0÷4,0 А/мм2 для двигателей защищенного исполнения. Здесь меньшие значения ∆2 относятся к двигателям большей мощ­ности.

4.3 Размеры короткозамыкающего кольца литой клетки ротора (рис. 4.1) определяются выражениями:

поперечное сечение кольца, мм

(4.4)

 

высота кольца

hкл=(1,1-1.13) hz2 (4.5)

hкл=1.13 hz2=1.13х10.41=11.8мм

длина кольца

(4.6)

средний диаметр кольца

Dкл,ср= D2 -hкл (4.7)

Dкл,ср= D2 -hкл= 69.5-11.8=57.7мм

Овальные полузакрытые и закрытые пазы (рис 2.5, а — в).

4.4 Ак­тивноесопротивление стержня клетки ротора, Ом, приведенное к расчетной рабочей температуре,

(4.8)

где pA1— удельное электрическое сопротивление литой алюминие­вой клетки при расчетной рабочей температуре, Ом-м (см. табл.4.1);

 

Коэффициент kB,Tпредставляет собой отношение площади попе­речного сечения стержня qCTк площади сечения стержня при рас­четной глубине проникновения тока qгп:

(4.9)

Расчет коэффициента kB,Tведется лишь для пускового режима, так как в рабочем режиме частота тока в клетке ротора незначи­тельна и поэтому qгп = qст и kB,T= 1.

Глубина проникновения тока в стержень (рис. 4.2), мм,

(4.10)

где φ — коэффициент, определяется по кривым рис. 4.3 в зависи­мости от значений коэффициента ξ, который характеризует степень повышения активного сопротивления клетки ротора.

При f1 = 50 Гц для алюминиевой литой клетки значения ξ при расчетных температурах 75 и 115°С соответственно равны

(4.11)

где s— скольжение.

Для определения φ рассчитаем коэффициент ξ. В начальный момент пуска (s=1) для алюминиевой литой клетки при рабочей температуре 115˚С (4.11)

по рис.4.3 φ=1,0, тогда hг,п= 9.51/1=9.51мм;

Ширина стержня на расчетной глубине проникновения тока, мм

(4.12)

 

 

Площадь поперечного сечения стержня при расчетной глубине проникновения тока, мм2,

 

(4.13)

Коэффициент

Активное сопротивление стержня клетки при s=1 с учетом вытеснения тока

r ст= rст*kв,т =24.13*10-6 Ом

4.5. Активное сопротивление участка короткозамыкающего кольца между двумя соседними стержнями при расчетной рабочей темпе­ратуре, Ом,

(4.14)

 

 

где pA1 принимается по табл. 4.1 для литой алюминиевой клетки, Ом*м.

4.6. Активное сопротивление колец, приведенное к току стержня, Ом,

 

(4.15)

 

kпр2 — коэффициент приведения тока кольца к току стержня:

при Z2/2p<6

kпр2=2sin(1800 p/Z2) (4.16)

при Z2/2p≥6

kпр2=2πp/Z2=2π∙1/20=0,314 (4.17)

где kпр2 –коэффициент приведенный при Z2/2p=/4≥6

 

4.7. Коэффициент скоса пазов ротора k CKопределяется по централь­ному углу скоса α CK (табл. 4.2), рад,

 

(4.18)

где βск — скос пазов в долях зубцового деления t2

Для двигателей с 2р = 2 при скосе пазов ротора на одно зубцовое деление статора принимают kск = 1.

где βск= t1/t2=9.16/12.12=0.76

4.8.Коэффициент скоса пазов (табл. 4.2)

kск=0,998

4.9 Коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора к об­мотке статора

(4.19)

4.10. Активное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмот­ке статора, Ом,

в рабочем режиме

(4.20)

 

в относительных единицах

(4.21)

д

(4.22)

 

 

4.11. Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора обуслов­лено следующими видами рассеяния: пазовым, лобовым, диффе­ренциальным и рассеянием скоса пазов.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ро­тора:

овального полузакрытого паза (см.рис.2.5,а)

(4.23)

овального закрытого паза (см. рис. 2.5, б, в)

(4.24)

где (4.25)

 

Коэффициент ψ, учитывающий уменьшение проводимости пазо­вого рассеяния при вытеснении тока в процессе пуска, определяют по рис. 4.3. Для номинального режима ψ = 1.

 

 

в начальный момент пуска с учетом вытеснения тока [ξ75=1,02; φ=0,96(см. рис. 4.3)]

 

 

4.12. Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рас­сеяния

(4.26)

 

 

 

где kД2— коэффициент дифференциального рассеяния ротора, оп­ределяют по рис. 4.4 в зависимости от q2.

(4.27)

где kд2 = 0,008по рис. 4.4 при q2 = 20/3*2=3,33

4.13. Коэффициент магнитной проводимости рассеяния короткозамыкающих колец клетки ротора

(4.28)

 

 

 

 

4.14. Коэффициент магнитной проводимости рассеяния скоса пазов ротора

(4.29)

 

 

 

где k'μ — предварительное значение коэффициента насыщения маг­нитной цепи, принимают равным 1,2—1,4.

4.15. Коэффициент магнитной проводимости рассеяния обмотки ротора

λ2= λп2д2+ λкл+ λск (4.30)

в номинальном режиме

λ21.42+1.9+0.3+1.74=5.36

в начальный момент пуска

λ /2=5.12+1.9+0.3+1.74=9.06

4.16. Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора:

х2=7,9f1 l2 λ210-9 (4.31)

в номинальном режиме

х2=7,9f1 l2 λ210-9=7,9*50*40*5.36*10-9 =0.085*10-3 Ом

в начальный момент пуска

х2п=7,9f1 l2 λ2 /10-9=7,9*50*40*9.06*10-9 =0.143*10-3 Ом

4.17. Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора, приведенное к обмотке статора:

х/2=kпр12 (4.32)

в номинальном режиме

х/2=kпр12=2453.4*103*0.85*10-3=208.54

в начальный момент пуска

х/2п= kпр12п=2453.4*103*0.143*10-3=350.84

де kпр1 определяют по (4.19); в относительных единицах

(4.33)


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.014 сек.)