Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.4.1 Зависимость фактора турбулентности от условий развития горения, исходя из сегодняшнего уровня знаний, может быть представлена для полых объектов формулой

"Рис. Формула (Т.4)"

Таблица T.1 - Эмпирические коэффициенты для расчета фактора турбулентности *

┌──────────────────────────────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────────┐

│ Условия развития горения │ Эмпирические коэффициенты │

│ ├────────┬────────┬──────────┬───────────┤

│ │ a_1 │ a_2 │ a_3 │ a_4 │

├──────────────────────────────────────────────────────────────┼────────┼────────┼──────────┼───────────┤

│Объем сосуда V до 10 м3, степень негерметичности F/V(0,667) до│ 0,15 │ 4 │ 1,0 │ 0,0 │

│0,25 │ │ │ │ │

│ │ │ │ │ │

│Объем сосуда V до 200 м3, 1 < пи_m <= 2: │ │ │ │ │

│ │ │ │ │ │

│начально открытые сбросные сечения │ 0,00 │ 0 │ 2,0 │ 0,0 │

│ │ │ │ │ │

│начально закрытые сбросные сечения │ 0,00 │ 0 │ 8,0 │ 0,0 │

│ │ │ │ │ │

│Объем сосуда V до 200 м3, 2 <= пи_m < пи_e: │ │ │ │ │

│ │ │ │ │ │

│начально открытые сбросные сечения │ 0,00 │ 0 │ 0,8 │ 1,2 │

│ │ │ │ │ │

│начально закрытые сбросные сечения │ 0,00 │ 0 │ 2,0 │ 6,0 │

│ │ │ │ │ │

│Объем сосуда V до 10 м3; степень негерметичности F/V(0,667) до│ │ │ │ │

│0,04; наличие сбросного трубопровода, 1 < пи_m < 2: │ │ │ │ │

│ │ │ │ │ │

│без орошения истекающих газов │ 0,00 │ 0 │ 4,0 │ 0,0 │

│ │ │ │ │ │

│с орошением истекающих газов │ 0,15 │ 4 │ 1,0 │ 0,0 │

│ │ │ │ │ │

│_____________________________ │

│ * Для отсутствующих в таблице условий развития горения, например для оборудования объемом более│

│200 м3, фактор турбулентности определяют экспертно. В таких случаях (объекты объемом более 200 м3,│

│объекты с внутренними элементами и струйным и другими видами зажигания, а также инерционными сбросными│

│элементами и т.п.) определение безопасной площади разгерметизации следует осуществлять с использованием│

│программ расчета динамики взрыва │

└───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Для полых аппаратов объемом менее 1 м3 фактор турбулентности хи составляет от 1 до 2.

С ростом объема аппарата фактор турбулентности увеличивается и для полых аппаратов объемом около 10 м3 составляет от 2,5 до 5 в зависимости от степени негерметичности (отношение F/V(0,667)) аппарата.

Для сосудов объемом до 200 м3 различной формы с незначительными встроенными внутрь элементами фактор турбулентности не превышает, как правило, 8.

Т.4.2 Влияние формы аппарата

Для аппаратов с соотношением длины к диаметру до 5:1 можно считать, что форма аппарата не влияет на значение фактора турбулентности, т.к. увеличение поверхности пламени из-за его вытягивания по форме аппарата компенсируется уменьшением поверхности в результате более раннего касания пламени стенок сосуда.

Т.4.3 Влияние начальной герметизации аппарата

Для полых аппаратов объемом до 200 м3 с начально открытыми сбросными сечениями, например люками, значение фактора турбулентности, как правило, не превышает 2, для аппаратов с начально закрытыми сбросными сечениями (мембраны, разгерметизаторы и т.д.) не превышает 8.

Т.4.4 Влияние степени негерметичности аппарата F/V(0,667)

Увеличение степени негерметичности F/V(0,667) в 10 раз от 0,025 до 0,25, что равнозначно увеличению площади разгерметизации в 10 раз для одного и того же аппарата, приводит к возрастанию фактора турбулентности в 2 раза (для аппаратов объемом около 10 м3 с 2,5 до 5).

Т.4.5 Влияние максимально допустимого давления в аппарате (коррелирует с влиянием давления разгерметизации).

При увеличении относительного максимально допустимого давления внутри аппарата (прочности аппарата) в диапазоне 1 < пи_m <= 2 фактор турбулентности не изменяется. С ростом относительного максимально допустимого давления выше пи_m > 2 (до пи_m = пи_е) для начально открытых сбросных сечений фактор турбулентности снижается с 2 до 0,8, для начально закрытых - с 8 до 2. Этот результат согласуется с физическими представлениями о том, что при большем значении давления, которое выдерживает аппарат, меньше площадь сбросного сечения, а следовательно, фронт пламени подвергается меньшему возмущающему воздействию.

Т.4.6 Влияние условий истечения

Если истечение горючей смеси и продуктов сгорания осуществляется через сбросной трубопровод, расположенный за разгерметизирующим элементом и имеющий диаметр, приблизительно равный диаметру сбросного отверстия, то значение фактора турбулентности вне зависимости от объема сосуда до 10 - 15 м3 принимается равным 4 (для сосудов со степенью негерметичности F/V(0,667) около 0,015 - 0,035, когда оснащение сосудов сбросным трубопроводом оправдано по соображениям разумного соотношения характерных размеров сосуда и трубопровода) при условии пи_m < 2.

При оснащении системы разгерметизации оросителем или другим аналогичным устройством, установленным в трубопроводе непосредственно за разгерметизатором для подачи хладагента в истекающую из аппарата смесь, фактор турбулентности принимается таким же, как при истечении непосредственно из аппарата в атмосферу. Эффект интенсификации горения в аппарате при сбросе газов через трубопровод исчезает при увеличении давления разгерметизации до 0,2 МПа при начальном давлении 0,1 МПа.

Т.4.7 Влияние условий разгерметизации "Мгновенное" вскрытие сбросного сечения повышает вероятность возникновения вибрационного горения внутри аппарата. Амплитуда в акустической волне вибрационного горения может достигать +-0,1 МПа. Перемешивание смеси, например вентилятором, приводит к уменьшению колебаний давления.

Т.4.8 Влияние препятствий и турбулизаторов

Вопрос о влиянии различных препятствий, расположенных на пути распространения пламени, и турбулентности в смеси перед фронтом пламени является одним из определяющих в выборе фактора турбулентности. Наиболее правильным методом определения фактора турбулентности при наличии внутри аппарата сложных препятствий и турбулизованной смеси может считаться метод, основанный на сравнении расчетной и экспериментальной динамики роста давления (зависимость давление - время).

Имеющиеся данные указывают, что ускорение пламени на специальных препятствиях достигает хи приблизительно = 15 и более уже в сосудах объемом около 10 м3.

Для углеводородовоздушных смесей турбулентное распространение пламени с автономной генерацией турбулентности внутри зоны горения характеризуется максимальным фактором турбулентности, около хи = 4.

При искусственно создаваемой изотропной турбулентности максимальное значение фактора турбулентности при точечном зажигании не превышает 4 - 6. Дальнейшее увеличение степени изотропной турбулентности приводит к гашению пламени.

Для сосудов со встроенными и подвижными элементами, влияние которых на значение фактора турбулентности не может быть в настоящее время оценено, например с использованием литературных данных или экспертным методом, выбор фактора турбулентности должен ограничиваться снизу значением хи = 8.

Т.4.9 Коэффициент расхода мю

Коэффициент расхода мю является эмпирическим коэффициентом, учитывающим влияние реальных условий истечения на расход газа, определенный по известным теоретическим модельным соотношениям.

Для предохранительных мембран и разгерметизирующих устройств с непосредственным сбросом продуктов сгорания в атмосферу, как правило, мю = 0,61. При наличии сбросных трубопроводов мю от 0,4 до 1 (включая случай с подачей хладагента в трубопровод непосредственно за мембраной).

Значение коэффициента расхода возрастает в указанном диапазоне с увеличением скорости истечения и температуры истекающего газа с ростом фактора турбулентности.

Произведение коэффициента расхода на площадь разгерметизации мю F представляет собой эффективную площадь разгерметизации.

Т.4.10 Аналог принципа Ле Шателье-Брауна

Согласно критериальному соотношению (T.1) относительное избыточное давление

хи 2

(пи - 1) ~ (──────). (T.5)

m мю F

Теоретические и экспериментальные исследования процесса сгорания газа в негерметичном сосуде позволили установить аналог принципа Ле Шателье-Брауна: газодинамика горения газа в негерметичном сосуде реагирует на внешнее изменение условий протекания процесса в том направлении, при котором эффект внешнего воздействия ослабляется. Так увеличение с целью снижения давления площади разгерметизации F в 10 раз в сосуде объемом порядка 10 м3 сопровождается увеличением фактора турбулизации в 2 раза. Физическое объяснение наблюдаемого явления достаточно простое: с увеличением площади разгерметизации возрастает возмущающее воздействие на фронте пламени.

Избыточное давление коррелирует согласно критериальному соотношению (T.5) с отношением (хи/мю)(2), а не просто хи. Как показали исследования, уменьшение размера ячейки турбулизирующей решетки, приводящей к возрастанию фактора турбулизации в 1,75 раза (с 8 до 14), сопровождается существенно меньшим увеличением отношения хи/мю - лишь в 1,11 раза. Сказанное необходимо учитывать при факторе турбулентности хи >= 5.

Поиск по сайту: