|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Расчёт подшипника скольженияРисунок 4.1 - К расчету подшипника скольжения За расчетный принимается режим максимальной мощности. Назначаем максимальную и минимальную величину диаметрального зазора в подшипнике: (381) (382) Надежность работы подшипников проверяем при максимальном и минимальном диаметральном зазоре. Масло, используемое в системе смазывания «ЛУКОЙЛ-люкс» 10W-30 полусинтетическое. Давление масла на входе в подшипник 0,3МПа. Строим график зависимости динамической вязкости масла от его температуры. (383) (384)
Рисунок 4.2 - Зависимость динамической вязкости масла от температуры Для определения средней нагрузки за цикл и в петле максимальных усилий необходимо сделать развертку полярной диаграммы нагрузок на шатунную шейку. (385) (386) где μ=267 Н/мм – коэффициент построения диаграммы; ΣF – площадь под кривой, мм2; L – длина, мм. Среднее и максимальное условное давление: = МПа (387) МПа (388) Расчет ведется для трех значений температур 90,100 и 110˚С. Коэффициент нагруженности подшипника (для Δ=0,058 мм и t=90˚С): (389) Далее по зависимостям относительного эксцентриситета χ от Ф (даны в пособиях по выполнению курсового проекта) определяем χ: χ=0,8. Определяем количество выделившейся теплоты: (390) где f=β·ψ- коэффициент приведения переменной толщины слоя к средней постоянной: (391) А=8,73·10-10 - коэффициент, учитывающий протяженность ненагруженной части слоя. Определяем количество отводимой маслом теплоты: , кДж/с (392) где расход масла, циркулирующего через подшипник (393) (394) (395) где - обьемный расход масла, вытекающего из нагруженной части; ζ – коэффициент, определяемый по графику; - расход масла, вытекающего из ненагруженной части. Произведение смρм принимаем равным 1,8 МН/(м2˚С); (tвых-tвх) принимаем 10˚С, где tвых и tвх – температура масла, входящего в подшипник и выходящего из него. Количество теплоты, передаваемой через стенки подшипника и вал в окружающую среду: кДж/с (398) Результаты расчета сводим в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 - Результаты расчета подшипника Таблица 4.2 - Результаты расчета подшипника По данным таблицы строим график зависимости количество выделяющейся теплоты от температуры масла. Точка пересечения кривых, которой Qтр=Q1+Q2 и определяет фактическую среднюю температуру масла в слое. Из графика зависимости вязкости масла от температуры определяем значение вязкости, соответствующие полученным в результате теплового расчета средним температурам слоя масла. При диаметральном зазоре 0,059 мм шатунные подшипники рассматриваемого двигателя на максимальной мощности будут работать в неблагоприятных условиях (высокий температурный режим). μ при t=77˚С равно 0,021 Па·с Коэффициент нагруженности подшипника по значениям условного максимального давления: (399) Из графика следует, что относительный эксцентриситет равен 0,79. Минимальная толщина масляного слоя: (400) Определяем коэффициент Н: (401) При диаметральном зазоре 0,131 мм условия работы шатунных подшипников можно считать благоприятными (нормальный температурный режим, трение со смазочным материалом). Катушка зажигания Катушка зажигания выполняет функции устройства для накопления энергии и трансформатора. Катушка, на которую поступает напряжение постоянного тока от электросети автомобиля, обеспечивает выработку импульсов зажигания для свечей зажигания в виде необходимого высокого напряжения разрядного тока. Удельное сопротивление первичной обмотки и индуктивность определяют количество энергии, запасаемой в магнитном поле катушки зажигания. Вторичная обмотка катушки должна иметь такие характеристики, которые позволяют получить требуемые пиковое напряжение, силу тока и продолжительность самого разряда. Контакты прерывателя, используемые в системе батарейного зажигания с катушкой (система CI), могут обеспечивать только прерывание тока силой приблизительно до 5 А. Системы зажигания TCI, ESA и DLI могут работать практически на токе любой силы. В системе CI используются дополнительные сопротивления (они служат в качестве шунта, отключаемого для увеличения тока во время холодного пуска двигателя). В системах электронного зажигания в их использовании нет необходимости, так как посредством электронной схемы момент срабатывания катушки зажигания можно определить на основе напряжения аккумуляторной батареи и частоты вращения коленчатого вала, что обеспечивает получение максимальной энергии зажигания. Каждая катушка зажигания должна быстро заряжаться для последующей выдачи напряжения и энергии, что особенно важно при высоких частотах вращения коленчатого вала двигателя. Важными приоритетами в этом случае являются малая индуктивность первичной обмотки и, в ряде случаев, повышенный прерываемый ток. Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.) |