|
|||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Предел текучести и температура деформации при резанииЗависимость предела текучести от температуры и деформации может быть представлена в виде (14.27) где DT¢ – приращение гомологической температуры в зоне деформации; m, k – показатели деформационного и скоростного упрочнения; B – показатель температурного разупрочнения.
. Интегрируя уравнение (14.27) с учетом (14.28), получим (14.29) (14.30) Предел текучести достигает максимума при условии: , т. е. при . (14.31) Максимальный предел текучести при резании сталей приблизительно в два раза больше, чем предел текучести этого же материала при статических испытаниях. При больших скоростях, характерных для резания, тепловой поток, поступающий в деталь от условной плоскости сдвига, не зависит ни от скорости резания, ни от толщины срезаемого слоя: Фд (14.32) С учетом теплового потока от плоскости сдвига в деталь температура деформации (рис. 14.10) может быть определена по формуле (14.33) где , CV = 5 МДж/м3град, (14.34)
Рис. 14.10. Схема к расчету температуры деформации При больших значениях критерия Ре, характерных для условий обработки сталей твердосплавными инструментами, . 14.5. Температура полуплоскости от равномерно распределенного При расчете приращения температур передней и задней поверхностей инструмента используется решение о температуре полуплоскости от равномерно распределенного быстродвижущегося источника тепла. При увеличении критерия Пекле Ре= изотермы температурного поля локализуются вблизи оси y и угол наклона их к этой оси уменьшается. Соответственно нормаль к изотерме, указывающая направление теплового потока и градиента температуры, составляет с осью x малый угол jр (рис. 14.11). Вследствие этого составляющая теплового потока вдоль оси x существенно больше, чем вдоль оси y. При достаточно больших значениях критерия Ре,характерных для резания, влиянием перетоков тепла в направлении оси y на температуру, возникающую на поверхности движущейся полуплоскости, можно пренебречь.
Рис. 14.11. Схема к расчету температуры в полуплоскости
Пренебрегая перетоками тепла вдоль оси y, элемент полуплоскости шириной Dy можно рассматривать как теплоизолированный полуограниченный стержень, к торцу которого в течение некоторого времени (14.35) подводится постоянный тепловой поток плотностью q, а температурное поле полуплоскости – как совокупность независимых друг от друга одномерных нестационарных процессов в стержнях. Температура неограниченного стержня, к торцу которого подводится тепловой поток постоянной плотности, описывается решением . (14.36) Из формулы (14.36) при x = 0 следует, что температура на торце стержня прямо пропорциональна плотности теплового потока, обратно пропорциональна коэффициенту аккумуляции тепла и будет повышаться с течением времени пропорционально корню квадратному от времени нагрева: , (14.37) где Воспользовавшись (14.36), получим . (14.38) Как следует из (14.38), при постоянной плотности теплового потока q увеличение скорости v источника тепла приводит к уменьшению температуры.
Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.003 сек.) |