АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция
|
Определение показателей нелинейности и выбор оптимального режима
Полученные коэффициенты аппроксимации используем для определения параметров нелинейности и коэффициентов интермодуляционных искажений в широком диапазоне смещений , что позволит выбрать по этому виду нелинейности оптимальный режим, при котором стремится к нулю, а коэффициент усиления В0 максимально возможный. Заметим, что экспериментальные определения коэффициентов и параметров нелинейности на основе ранее описанного двухсигнального метода (смотрите стендовую лабораторную работу № 4) связано с громоздкими измерениями. При этом определение оптимального режима становится вовсе проблематичным [18, 22].

Рис 1. Экспериментальная (пунктиром) и теоретическая кривые
(аппроксимирующий полином) и полученная зависимость 
в функции от напряжения затвора усилителя на ПТ 2П902А
Для определения найдем первую и вторую производные полинома , значение которых целесообразно занести в табл. 6.3, совмещая их с данными самого полинома в тех же контрольных точках.
(6.33)
Тогда с учетом коэффициентов найденного полинома (6.32) имеем
(6.34)
Далее по формуле (6.11) вычисляем , который заносим в табл. 6.3 и по ее данным строим совмещенные зависимости и в функции от напряжения и определяем оптимальный режим, при котором параметр имеет минимальное значение при максимально возможном коэффициенте усиления (рис. 1).
Таблица 6.3
, В
|
| 0,4
| 0,8
| 1,2
| 1,6
| 2,0
| 2,4
| 2,8
| 3,2
| 3,6
| 4,0
|
| 0,000574
| 1,5964132
| 6,605958
| 10,901099
| 13,88494
| 16,013656
| 17,65900
| 18,873555
| 19,6215
| 20,0416
| 20,3008
|
| -
| 18,106298
| 7,897901
| -8,6577368
| -5,2373952
| -2,822148
| -2,646064
| -3,033736
| -2,12276
| -0,5938
| -4,3992
| ,
1/В2
|
-
|
5,67
|
0,6
|
-0,4
|
-0,19
|
-0,088
|
-0,075
|
-0,08
|
-0,054
|
-0,015
|
-0,108
|
По данным табл. 6.3 и графикам (рис. 1) легко определить, что оптимальный режим составляет ≈3,6 В, при этом имеет место максимальное ослабление комбинационных составляющих 3-го порядка с амплитудами и частотами и .
Коэффициент интермодуляционных составляющих , соответствующий этому ослаблению, согласно формуле (6.4) при амплитуде бигармонического интермодулирующего сигнала на выходе В равен:
=0,25· ·0,142=0,0000735
или в дБ: (дБ) = 20 lq k 3 = 20 lq 0,0000735 ≈ 83 дБ (рис. 3). (6.35)
При этом амплитуды бигармонической комбинационной (интермодуляционной) составляющей с упомянутыми частотами и равны
= 0,0000735·0,14·10 ≈10 мкВ.
Безупречная точность приведенного расчета подтверждается на основе известного двухсигнального метода измерения соответствующих коэффициентов нелинейности. Метод состоит в том, что на вход усилителя подают два равных сигнала и с частотами и , находящимися в полосе пропускания усилителя (рис. 2).


Рис. 3. Вид интермодулирующих U1 = U2 и интермодуляционных Uk3 спектральных составляющих на экране анализатора спектра
На выходе усилителя образуются ПНП третьего порядка с частотами и и амплитудами Uk3, измеряемые анализатором спектра.
Ослабление ПНП третьего порядка (амплитуда ) относительно бигармонического сигнала , характеризуемое коэффициентом интермодуляции третьего порядка , измеряется непосредственно анализатором спектра в логарифмическом масштабе (в дБ) - формула (6.35).
Выводы
1. В выполненной курсовой работе на основе аппроксимации заданной экспериментальной зависимости коэффициента усиления в функции от напряжения смещения «затвор-исток» Кэ = f (Uзи) усилительного каскада на полевом транзисторе 2П902А и гармонического анализа с использованием метода «мгновенного коэффициента передачи» (МКП) определены парамет-ры нелинейности третьего порядка Н3 во всем интервале смещений Uзи и вы-бран оптимальный режим усилителя, при котором Н3 стремится к нулю при максимально возможном коэффициенте усиления Кэ = Во.
2. Выбранный оптимальный режим соответствует Uзи ≈ 3,6 В, параметр нелинейности Н3 = (- 0,015) 1/ В2.
В выбранном оптимальном режиме коэффициент интермодуляционных искажений третьего порядка составил k3 -83 дБ при уровне амплитуд бигар-монического сигнала на входе усилителя U1 = U2 = Uс = 0,14 В (рис. 1 и 3).
При этом уровень амплитуды комбинационной (интермодуляционной) составляющей третьего порядка составил Uk3 ≈ 10 мкВ.
6.3.1. Таблица вариантов заданий
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | Транзистор
| Uзи,В
|
| 0,4
| 0,8
| 1,2
| 1,6
| 2,0
| 2,4
| 2,8
| 3,2
| 3,6
| 4,0
|
| 2П902А(0)
| Кэ
|
| 0,01
| 0,5
| 3,1
| 5,65
| 8,2
| 10,1
| 11,7
| 13,15
| 14,3
| 15,5
|
| 2П902А(1)
| Кэ
|
| 6,62
| 11,5
|
| 16,8
|
| 18,85
| 19,55
| 20,0
| 20,1
| 20,2
|
| 2П902А(3)
| Кэ
|
| 4,4
| 9,8
|
| 15,7
| 17,75
| 19,3
| 20,0
| 20,55
| 20,8
| 21,15
|
| 2П902А(1S)
| Кэ
|
| 5,4
| 10,8
| 15,5
| 18,35
| 20,7
| 21,8
| 22,2
| 22,55
| 22,85
| 23,0
|
| 2П902А(4)
| Кэ
|
| 2,18
| 8,95
| 13,1
|
| 17,8
| 19,2
| 20,1
| 20,8
| 21,0
| 21,1
|
| 2П902А(4S)
| Кэ
|
| 1,22
| 3,45
| 12,7
| 16,45
| 19,5
| 21,5
| 22,5
| 22,6
| 22,62
| 22,61
| | Транзистор
| Uзи,В
| -1,5
| -1,2
| -0,9
| -0,6
| -0,3
|
| 0,3
| 0,6
| 0,9
| 1,2
| 1,5
|
| 2П905А(14)
| Кэ
|
| 0,4
| 1,28
| 3,65
| 8,4
| 14,5
| 19,2
| 21,15
| 22,9
| 22,95
| 22,5
|
| 2П905А(14S)
| Кэ
|
| 0,08
| 0,5
| 1,85
| 7,5
| 15,33
| 21,33
| 25,28
| 25,0
| 24,0
| 22,8
|
| 2П905А(26)
| Кэ
| 2,0
| 3,58
| 5,82
| 9,35
| 14,8
| 21,0
| 25,4
| 28,15
| 29,5
| 29,49
| 29,1
|
| 2П905А(26S)
| Кэ
| 0,6
| 1,4
| 2,8
| 5,4
| 10,0
| 16,0
| 20,8
| 23,7
| 25,0
| 25,5
| 25,6
|
| 2П905А(119)
| Кэ
|
| 4,57
| 10,5
| 15,18
| 18,6
| 20,52
| 21,38
| 22,0
| 22,18
| 21,48
| 19,1
|
| 2П905А(119J)
| Кэ
|
| 0,6
| 2,6
| 6,8
| 12,2
| 18,6
| 25,6
| 32,8
| 39,8
| 46,8
| 53,2
|
| 2П905А(262)
| Кэ
|
| 0,3
| 0,9
| 2,1
| 6,38
| 12,0
| 16,12
| 18,9
| 20,05
| 20,1
| 19,7
|
| 2П905А(262J)
| Кэ
|
| 0,2
| 0,6
| 1,35
| 2,62
| 4,8
| 9,1
| 14,78
| 21,4
| 29,15
| 37,6
| | Транзистор
| Uзи,В
| -1,5
| -1,2
| -0,9
| -0,6
| -0,3
|
| 0,3
| 0,6
| 0,9
| 1,2
| 1,5
|
| 2П907А(1)
| Кэ
| 0,7
| 3,7
| 11,9
| 19,1
| 23,6
| 26,2
| 27,2
| 27,45
| 27,3
| 27,1
| 26,6
|
| 2П907А(1S)
| Кэ
| 1,0
| 2,0
| 15,0
| 27,5
| 45,0
| 59,0
| 72,0
| 82,5
| 90,0
| 94,0
| 95,5
|
| 2П907А(3)
| Кэ
| 1,1
| 1,5
| 2,25
| 3,7
| 7,0
| 16,0
| 18,4
| 19,5
| 20,25
| 20,8
| 21,15
|
| 2П907А(3J)
| Кэ
| 4,0
| 4,2
| 4,62
| 5,6
| 8,35
| 42,0
| 56,5
| 71,0
| 85,2
| 99,5
|
| | Транзистор
| Uзи,В
| -12
| -11,3
| -10,6
| --9,9
| -9,2
| -8,5
| -7,8
| -7,1
| -6,4
| -5,7
| -5,0
|
| 2П601А(398)
| Кэ
|
| 4,12
| 16,1
| 19,0
| 19,8
| 19,78
| 19,52
| 19,08
| 18,5
| 17,9
| 17,32
|
| 2П601А (398S)
| Кэ
|
| 2,6
| 15,0
| 23,0
| 31,5
| 34,0
| 30,8
| 35,3
| 30,4
| 30,8
| 34,0
|
| 2П601А (398J)
| Кэ
|
| 0,3
| 9,0
| 23,5
| 43,0
| 66,0
| 89,0
|
|
| 157,7
|
|
| 2П601А (401)
| Кэ
|
| 13,0
| 17,0
| 18,35
| 18,58
| 18,42
| 18,12
| 17,7
| 17,15
| 16,56
| 15,9
|
| 2П601А(401S)
| Кэ
|
| 10,2
| 22,3
| 25,45
| 27,5
| 28,4
| 28,85
| 29,1
| 29,2
| 29,2
| 29,2
|
| 2П601А(401J)
| Кэ
|
| 2,3
| 16,9
| 40,0
| 60,0
| 80,0
|
| 120,5
| 140,5
|
|
| | Транзистор
| Uзи,В
| -5,6
| -5,2
| -4,8
| -4,4
| -4,0
| -3,6
| -3,2
| -2,8
| -2,4
| -2,0
| -1,6
|
| 2П601Б(1)
| Кэ
|
| 3,6
| 13,4
| 17,7
| 19,5
| 20,4
| 20,45
| 20,5
| 20,5
| 20,48
| 20,25
|
| 2П601Б(1J)
| Кэ
|
| 0,45
| 5,0
| 14,0
| 24,5
| 37,0
| 45,0
| 58,0
| 68,0
| 79,0
| 88,0
|
| 2П601Б(2)
| Кэ
|
| 1,69
| 7,22
| 10,0
| 11,5
| 12,25
| 12,6
| 12,75
| 12,8
| 12,9
| 12,9
|
| 2П601Б(2J)
| Кэ
|
| 0,36
| 4,6
| 12,9
| 23,2
| 35,0
| 46,0
| 57,0
| 66,5
| 78,0
| 88,0
|
| 2П601Б(3)
| Кэ
|
| 2,82
| 9,7
| 12,2
| 13,25
| 13,8
| 14,0
| 14,3
| 14,4
| 14,45
| 14,47
|
| 2П601Б(3J)
| Кэ
|
| 0,212
| 2,25
| 6,1
| 10,4
| 15,0
| 19,5
| 24,3
| 28,8
| 34,0
| 39,0
| | Транзистор
| Uзи,В
| -7,4
| -7,0
| -6,6
| -6,2
| -5,8
| -5,4
| -5,0
| -4,6
| -4,2
| -3,8
| -3,4
|
| КП601А(1)
| Кэ
|
| 0,2
| 3,55
|
| 13,5
| 14,9
| 15,5
| 16,0
| 16,2
| 16,1
| 16,05
|
| КП601А(2)
| Кэ
|
| 0,18
| 3,4
| 9,0
| 12,1
| 13,5
| 14,2
| 14,7
| 14,9
| 15,0
| 14,9
|
| КП601А(3)
| Кэ
|
| 0,16
| 2,75
| 7,7
| 10,5
| 11,9
| 12,5
| 13,0
| 13,05
| 13,1
| 13,2
|
| КП601А(4)
| Кэ
|
| 0,4
| 5,35
| 13,5
| 17,2
| 19,0
| 20,0
| 20,8
| 20,9
| 20,95
| 20,8
|
| 2П903А(1)
| Кэ
|
| 1,95
| 5,78
| 19,7
| 25,0
| 28,0
| 28,9
| 29,5
| 29,5
| 29,1
| 28,95
|
| 2П903А(2)
| Кэ
|
| 0,74
| 3,42
| 13,2
| 17,9
| 20,2
| 23,3
| 22,0
| 22,1
| 22,2
| 22,1
|
| 2П903А(3)
| Кэ
|
| 1,0
| 2,75
| 10,5
| 14,8
| 16,85
| 18,1
| 18,9
| 19,5
| 19,4
| 19,3
|
| 2П903А(4)
| Кэ
|
| 0,18
| 4,65
| 8,4
| 10,2
| 11,5
| 11,95
| 12,3
| 12,6
| 12,8
| 12,7
| | Транзистор
| Uзи,В
| 0,5
| 0,52
| 0,54
| 0,56
| 0,58
| 0,6
| 0,62
| 0,64
| 0,66
| 0,68
| 0,7
|
| 2Т904А
| Кэ
|
| 1,0
| 1,7
| 4,0
| 10,0
| 21,0
| 39,0
| 65,5
| 97,5
|
|
|
| 2Т913А
| Кэ
|
| 1,0
| 1,2
| 2,0
| 3,8
| 8,8
| 18,0
| 32,0
| 54,0
| 76,0
| 94,0
| Продолжение таблицы
| Транзистор
| Uзи,В
| -4,0
| -3,6
| -3,2
| -2,8
| -2,4
| -2,0
| -1,6
| -1,2
| -0,8
| -0,4
|
|
| КП906А(1)
| Кэ
|
| 1,98
| 10,07
| 16,8
| 19,0
| 20,3
| 21,4
| 21,9
| 22,2
| 22,2
| 22,1
|
| КП906А(2)
| Кэ
|
| 0,34
| 4,4
| 13,7
| 19,0
| 21,5
| 22,8
| 23,4
| 23,8
| 23,9
| 23,9
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 | 38 | 39 | 40 | 41 | 42 | 43 | 44 | 45 | 46 | 47 | 48 | 49 | 50 | 51 | 52 | 53 | 54 | 55 | 56 | 57 | 58 | 59 | 60 | 61 | 62 | 63 | 64 | 65 | 66 | 67 | 68 | 69 | 70 | Поиск по сайту:
|