АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Выбор материалов и определение допускаемых напряжений

Читайте также:
  1. A. Определение элементов операций в пользу мира
  2. Attribute (определение - всегда с предлогом)
  3. I. Методы выбора инновационной политики
  4. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАССЫ И ОБЪЕМА ОТХОДОВ
  5. I. Определение объекта аудита
  6. I. Определение потенциального валового дохода.
  7. I. Определение, классификация и свойства эмульсий
  8. II. Определение геометрических размеров двигателя
  9. II.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ЛА
  10. IV. Выбор и проектирование инновационных образовательных технологий
  11. IV. Определение массы вредных (органических и неорганических) веществ, сброшенных в составе сточных вод и поступивших иными способами в водные объекты
  12. IX. Определение размера подлежащих возмещению убытков при причинении вреда имуществу потерпевшего

2.2.1. Расчет допускаемых контактных напряжений для зубчатых колес

 

 

Расчет проводят в следующей последовательности.

1. Назначают материал колес, вид термической обработки и твердость зубьев (табл.2.3) в зависимости от типа производства и требований к габаритам, массе и стоимости передачи. При увеличении твердости увеличиваются допускаемые контактные напряжения.

2. Допускаемые контактные напряжения вычисляют по формуле

 

,

где − предел выносливости по контактным напряжениям, определяется по табл.2.4; − коэффициент запаса (безопасности); − коэффициент долговечности , который изменяется в пределах .

Базовое число циклов

.

 

Эквивалентное число циклов нагружения

,

 

где n − частота вращения колеса, об/мин; t – расчетный ресурс редуктора, ч; t=L× 365 Kгод 24 Ксут; Ti/T1 - относительное значение крутящего момента на i-й ступени графика нагрузки; ti/t - относительная продолжительность действия крутящего момента на i -й ступени графика нагрузки; L –срок службы, годы; Kгод, Ксут - годовой и суточный коэффициенты.

Принимают:

· для прямозубых колес, а также для косозубых при твердости обоих более 350 HB

;

· для косозубых передач при твердости одного или обоих колес менее 350HB

 

Таблица 2.3. Механические свойства сталей для зубчатых колес

 

Марка стали Вид термообработки Твердость , МПа МПа
НВ сердцевины HRC поверхности
  Улучшение 260…280 -    
240…260 -    
40 Х Улучшение 260…280 -    
240…260 -    
Закалка ТВЧ 260…280 45...50    
240…260
40 ХН Закалка ТВЧ HRC 35…45 48…54    
Улучшение 240…280 -    
65 Г Закалка ТВЧ 260…280 42…48    
240…260
20 Х Цементация HRC 35…45 56…62    
18 ХГГ Цементация HRC 35…45 56…62    

 

 

Таблица 2.4. Значения пределов выносливости sHlimb и коэффициентов запаса SH

 

Термообработка Твердость поверхности зубьев sHlimb, МПа SH
Улучшение 180…350HB 2HB+70   1,1
Объемная закалка 45…55HRC 18HRC+150
Закалка ТВЧ 45…56HRC 17HRC+200 1,2
Цементация 54…64HRC 23HRC

 

 

2.2.2. Расчет допускаемых изгибных напряжений для зубчатых колес

 

 

Допускаемые напряжения изгиба определяем по формулам

 

[ sF ] =(sFlimb×KFC×KFL)/SF,

где предел выносливости sFlimb и коэффициент запаса SF определяют по табл.2.5; =1, если нереверсируемая передача;

, если реверсируемая передача;

при Н 350 НВ; при Н>350 НВ.

 

Таблица 2.5. Значения пределов выносливости sFlim b и коэффициентов запаса SF

 

Термообработка Твердость sFlimb, МПа SF
сердцевины поверхности
Улучшение 180…300 HB 1,8 HB   1,75  
Объемная закалка 45 … 55 HRC  
Закалка ТВЧ 180…300 HB не имеет значения  
Цементация 32 … 45 HRC 56…62 HRC   1,55

 

При Н< 350 HB , 1 2; m= 6;

при Н> 350 HB , 1 1,6; m= 9.

.

Для всех сталей NFO= 4×106.

2.2.3. Пример определения допускаемых напряжений зубчатых колес

 

 

И с х о д н ы е д а н н ы е: тип производства – единичное; срок службы t= 8000 ч; n1= 1420 об/мин; передаточное число u= 2,5; характер работы – нереверсивный, график нагрузки на рис.2.2.

Определим допускаемые контактные напряжения.

1. По типу производства назначаем вид термообработки: для единичного производства – улучшение.

Для изготовления колес принимаем сталь 40Х как наиболее распространенную в общем редукторостроении и подвергаемую улучшению.

Рис.2.2. График нагрузки

 

Твердость зубьев согласно табл.2.4 принимаем для шестерни на 20…30 НВ больше, чем для колеса, HB 1 = 260…280; средняя твердость HB 1 = 270; HB 2 = 240…260; HB 2 = 240.

2. Определяем допускаемые контактные напряжения для шестерни

 

;

 

2×270+70 = 610 МПа;

.

Так как > , то

Коэффициент запаса (безопасности) =1,1. Тогда

 

МПa.

3. Определяем допускаемые значения для колеса

 

;

+ 70 = 2×250+70=570МПа;

= 180×106/2,5=72×106,

;

 

.

Так как > то =1;

 

МПа.

4. Расчетное значение допускаемых контактных напряжений для колес с косыми зубьями

0,5×(554+518)=536 МПа,

 

что не превышает предельного значения =1,25×518=647 МПа для цилиндрической передачи; =1,15×518=596 МПа для конической передачи.

Допускаемые контактные напряжения при перегрузке

 

2,8 × = 2,8×550=1540 МПа.

 

Определим допускаемые изгибные напряжения.

1. Определяем допускаемые изгибные напряжения для шестерни

;

= 1,8×270=490 МПа.

 

Здесь =1,75; = 4 × 10 ; =1, так как передача нереверсивная.

Коэффициент ; эквивалентное число циклов нагружения

NFE1= 60×1420×8000 (16× 0,2+0,56× 0,5+0,26× 0,3)=142×106.

Так как , то =1,

 

= 490·1·1/1,75=280 МПа.

 

2. Определяем допускаемые изгибные напряжения для колеса.

1,8×250=450МПа; =1,75; ; =1.

 

.

Так как , то =1. Тогда

 

= 450/1,75×1×1=260МПа.

 

Допускаемые изгибные напряжения при перегрузке

 

0,8 = 0,8×550=440 МПа

2.2.4. Определение допускаемых напряжений для червячных колес

1. В зависимости от скорости скольжения выбирают (табл.2.6) материалы венца червячного колеса и червяка.

Ориентированное значение скорости скольжения м/с,

 

 

где - частота вращения червяка, об/мин; - крутящий момент на червячном колесе, Н × м.

2. Допускаемые контактные напряжения определяют по формуле

 

где - предел контактной выносливости; KHL - коэффициент долговечности.

Для оловянных бронз:

- при закаленных шлифованных и полированных червяках;

- при улучшенных червяках;

 

,

где

 

Пределы измерения коэффициента долговечности 0,67 1.

Характеристики прочности приведены в табл.2.7.

Для безоловянных бронз допускаемые контактные напряжения

 

- для Бр АЖН 10-4-4;

- для Бр АЖ 9-4 и латуней.

 

В проверочном расчете передачи значение уточняется.

В силовых передачах при < 80зубья червячных колес имеют достаточную изгибную прочность и на изгиб не рассчитываются.

Допускаемые напряжения в расчетах на прочность при перегрузке принимают:

 

- для оловянных бронз;

 

- для безоловянных бронз.

 

2.2.5. Пример оценки допускаемых напряжений для зубьев червячных колес

 

 

И с х о д н ы е д а н н ы е: тип производства – единичное (индивидуальное); частота вращения червяка n1= 1420 мин-1; частота вращения червячного колеса n2= 57 мин-1; крутящий момент на колесе T2= 185 Н × м; срок службы t= 8000ч., график нагрузки (рис.2.2).

Таблица 2.6. Рекомендации по выбору материалов венца и червяка

  Тип производства Колесо Червяк
Скорость , м/с Материал Способ отливки Материал Термообработка Способ отделки витков
Индиви-дуальное и мелкосерийное до 12,5 Бр ОЦС 6-6-3 В землю Стали 40Х, 45, 40ХН Улучшение, 228…240 НВ Чистовое точение
св. 12,5 Бр ОФ 10-1 В землю
    Серийное до 6 Бр АЖН 10-4-4 В кокиль   Стали 40Х, 40ХН, Закалка ТВЧ, 45…55 HRC Шлифование и полирование
6…12 Бр ОЦС 6-6-3 В кокиль
св. 12 Бр ОФ 10-1 В кокиль
Крупносерийное, массовое до 6 Бр АЖН 10-4-4 В кокиль     Стали 20Х, 18ХГТ, 12ХНЗА Газовая цементация и закалка, 56…63 HRC Шлифование и полирование
6…12 Бр ОЦС 6-3-3 В кокиль
свыше 12 Бр ОФ 10-1 В кокиль
Бр ОНФ 10-1-1 Центробежный

 

1. Назначаем материал зубчатого венца червячного колеса и червяка в зависимости от типа производства и ориентировочного значения скорости скольжения :

м/с.

 

При =4 м/с в индивидуальном производстве принимаем по табл. 2.6 Бр ОЦС 6-6-3, отлитую в землю. Для червяка принимаем сталь 40Х улучшенную, как наиболее часто используемую в редукторостроении при изготовлении валов, зубчатых колес и червяков.

Для принятой оловянистой бронзы БрОЦС6-6-3 имеем =80 МПа, =150 МПа (табл.2.7).

2. Определяем допускаемые контактные напряжения. При улучшенном червяке =0,75×150=112 МПа;

 

.

 

Так как , то =1. Поэтому =112×1=112 МПа.

В случае применения БрАЖН10-4-4 имели бы =300-25×5,3=167 МПа.

 

Таблица 2.7. Механические свойства бронз

Характеристика прочности Материал и способ отливки
БрОФ 10-1 Бр ОНФ 10-1-1 БрОЦС6-6-3 БрАЖН 10-4-4 БрАЖ 9-4
В землю В кокиль Центробежный В кокиль В кокиль В кокиль В кокиль
, МПа              
, МПа              

 

3. Определяем допускаемые напряжения при перегрузках.

Для оловянных бронз ; .

Для БрОЦС6-6-3 имеем =4×80=320 МПа; =0,8×80=64 МПа.

При использовании безоловянных бронз ; = .

Для БрАЖН10-4-4 имели бы =2×280=560 МПа; = 0,8×280= 224 МПа.


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.019 сек.)