|
|||||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Синтез систем управления методом логарифмических частотных характеристикОдним из основных, наиболее часто используемых методов синтеза линейных систем является метод, основанный на использовании асимптотических логарифмических частотных характеристик разомкнутой системы. С одной стороны, свойства системы автоматического управления полностью определяются частотными характеристиками ее разомкнутого контура, с другой стороны, эти характеристики легко строятся. Этот метод может быть применен даже тогда, когда неизвестны передаточные функции отдельных элементов. В этом случае используются экспериментально снятые частотные характеристики указанных элементов или разомкнутой системы в целом. Исходными данными при проектировании являются передаточная функция G (p) объекта без регулятора (располагаемой системы) или экспериментально снятые частотные характеристики объекта и желаемые требования к объекту: - коэффициенты ошибок регулирования по положению, скорости и производным высших порядков; - время переходного процесса t пп; - перерегулирование s; - запасы устойчивости по амплитуде D A и фазе Dj. Методика синтеза последовательного регулятора по логарифмическим частотным характеристикам включает в себя следующие этапы: · построение асимптотических ЛЧХ располагаемой системы; · построение асимптотических ЛЧХ желаемой разомкнутой системы (рис. 3.8); Рис. 3.8. Желаемая ЛАХ · определение асимптотических ЛЧХ регулятора; · построение передаточной функции регулятора; · построение переходной характеристики синтезированной замкнутой системы; · проверка соответствия полученной системы заданным требованиям; · техническая реализация регулятора. Блок-схема алгоритма синтеза представлена на рис. 3.9.
начало
G (p) D A, Dj, s, t пп, ci …
L р(w)= L ж(w)– L (w) jр(w)=jж(w)–j(w)
R (p)
h (t), L (w)
св-ва достигнуты?
техническая реализация регулятора
конец
Рис. 3.9. Блок-схема алгоритма синтеза регулятора методом ЛАХ Методика синтеза последовательного регулятора основана на соотношениях
в которых индекс «ж» обозначает желаемые передаточную функцию и частотные характеристики разомкнутого контура, и на зависимости свойств замкнутой системы от характеристик разомкнутой. Характеристики регулятора получают путем графического вычитания L р(w) = L ж(w) – L (w), jр(w) = jж(w) – j(w). Передаточную функцию регулятора R (p) восстанавливают по его частотным характеристикам. На первом этапе строятся асимптотические логарифмические частотные характеристики L (w) и j(w), соответствующие передаточной функции G (p) разомкнутой системы (располагаемой, без регулятора). Построение может быть выполнено теоретическими методами на основе математической модели или экспериментально. Наиболее сложным является второй этап формализации желаемых свойств замкнутой системы в форме желаемых логарифмических частотных характеристик L ж(w) и jж(w) разомкнутой системы. Их формирование выполняется по-разному в разных частотных диапазонах. Низкочастотная часть желаемой амплитудной характеристики в интервале частот 0 £w £ wн должна иметь наклон 0 или –20∙ m дБ/дек, где m – требуемая степень астатизма системы, и отсекать на оси L желаемое значение Lж (1), определяемое по общему коэффициенту усиления желаемой разомкнутой системы. Подробнее об определении этого коэффициента, а также других параметров желаемой характеристики речь идет ниже. Среднечастотная часть желаемой амплитудной характеристики в интервале частот wс £ w £ wв должна иметь наклон –20 дБ/дек (или в отдельных случаях –40 дБ/дек) и пересекать ось w на желаемой частоте среза wср. Низко- и среднечастотная части амплитудно-частотной характеристики соединяются в интервале частот wн < w < wс сопрягающей частью c наклоном –40 дБ/дек или –60 дБ/дек. Высокочастотная часть желаемой амплитудной характеристики при w > wв должна иметь отрицательный наклон от –40 дБ/дек и более, так как она предназначена для максимального ослабления влияния высокочастотных шумов на работу системы управления (а для этого должна быстро убывать по величине с увеличением частоты). При формировании желаемой амплитудно-частотной характеристики необходимо стремиться максимально совмещать частоты сопряжения асимптотических характеристик L (w) и L ж(w), чтобы упростить структуру регулятора, исключив лишние типовые звенья в его передаточной функции R (p) = G ж(p)/ G (p). На третьем этапе графическим вычитанием L р(w) = L ж(w) – L (w), jр(w) = jж(w) – j(w) определяются логарифмические характеристики последовательного регулятора. Эта операция выполняется достаточно просто, так как на отдельных участках сводится к вычитанию углов наклона прямых, кратных 20 дБ/дек. По этим характеристикам на четвертом этапе восстанавливаются типовые звенья и передаточная функция регулятора R (p) по следующей методике: · начальному низкочастотному участку характеристики L р(w) с наклоном асимптоты ±20 m 0 дБ/дек соответствует начальное типовое звено с передаточной функцией Коэффициент усиления определяем по координате L р(1), отсекаемой на оси L низкочастотной асимптотой графика L р(w) или ее продолжением; · двигаясь слева направо по оси w, фиксируем частоты сопряжения w i асимптотической амплитудной характеристики L р(w). Каждому изменению ее наклона на ±20 дБ/дек соответствует типовое звено регулятора с передаточной функцией
(символ Å означает знак «+» для минимально-фазовых звеньев и знак «–» – для неминимально-фазовых). · составляем из типовых звеньев Ri (p) передаточную функцию регулятора
На пятом этапе проектирования регулятора получают фактические показатели качества замкнутой системы путем вычисления ее передаточной функции G ж(p) и построения переходной характеристики На шестом этапе статические и динамические свойства переходной характеристики сравниваются с желаемыми. Если в процессе проектирования желаемые свойства замкнутой системы достигнуты, то на седьмом этапе выполняется техническая реализация полученной передаточной функции регулятора: • последовательный регулятор преобразуется к желаемому типу или к комбинации регуляторов разных типов; • разрабатывается техническое устройство, реализующее регулятор в требуемой элементной базе. Если требуемые свойства замкнутой системы не достигнуты, желаемые логарифмические частотные характеристики корректируются, а цикл проектирования повторяется со второго этапа. Главные достоинства расчета регулятора методом логарифмических частотных характеристик заключаются в использовании кусочно-линейных асимптотических характеристик, которые легко и быстро строятся по передаточной функции и так же быстро позволяют восстановить передаточную функцию по логарифмическим характеристикам. Применение номограмм позволяет исключить решение нелинейных уравнений для определения параметров желаемой ЛАХ. Пример. Для объекта с передаточной функцией рассчитать последовательный регулятор, дающий замкнутой системе астатизм первого порядка с предельной ошибкой отработки заданного линейного сигнала, не превышающей 10 % скорости его изменения, показателями качества t пп £ 2 с, s £ 20 % и запасами устойчивости Решение. Сначала строим асимптотические логарифмические характеристики объекта L (w) и j(w) (рис. 3.10). Затем сформируем желаемую ЛАХ (L ж). Рис. 3.10. Логарифмические частотные характеристики · Начальный участок желаемой асимптотической ЛАХ имеет наклон –20 дБ/дек, так как система должна быть астатической. · Установившаяся ошибка отработки линейного сигнала x (t) = x 0 + vt равна e уст(t) = c 0(x 0 + vt) + c 1 v. Так как система астатическая, то c 0 = 0. Из условия e уст(t) £ 0,1 v следует e уст(t) = c 1 v £ 0,1 v Þ c 1 £ 0,1. Отсюда получаем требование на выбор общего коэффициента усиления разомкнутой системы c 1 = 1/ К Þ К = 1/ c 1 ³ 10 Þ L ж(1) ³ 20 дБ. · Влево от точки (1, 20) проводим пунктиром низкочастотную асимптоту амплитудной характеристики с наклоном –20 дБ/дек. · Частота среза wср выбирается по заданным показателям качества переходного процесса t пп и s с помощью номограмм t ппwср(Рmах / Р 0) и s(Рmах / Р 0), (рис. 3.11).
Рис. 3.11 – Номограммы для определения характеристик Рmах и Р 0 – максимальное и начальное значения вещественной частотной характеристики замкнутой системы Р з(w) = Re G з(i w), задающие аргумент Рmах / Р 0, имеющий вспомогательный характер. Последовательность применения номограмм показана стрелками: • по желаемому перерегулированию s(%) находим аргумент Рmах / Р 0 и соответствующее ему произведение t пwср времени переходного процесса t п на частоту среза wср; • деля это произведение на желаемое время переходного процесса t пп (с), получим частоту среза wср; • по номограммам Dj(Рmах / Р 0) и L с, L в(Рmах / Р 0) оцениваются запас устойчивости по фазе Dj (запас по амплитуде полагается равным 6 дБ) и минимальные значения краевых амплитуд L с = L ж(wс) и можно определить границы среднечастотного диапазона: . · По номограммам для s = 20% определяем произведение · Через точку (wср, 0) проводим среднечастотную асимптоту также с наклоном –20 дБ/дек. По номограмме определяем минимальные значения амплитуд L с = L в » 16 дБ и границы среднечастотного диапазона: · Так как низкочастотная и среднечастотная части Lж (w) не пересекаются, то нужна сопрягающая часть с наклоном –40 дБ/дек. Чтобы выражение для передаточной функции регулятора (а значит и сам регулятор) было проще, следует, по возможности, совмещать сопрягающие частоты желаемой ЛАХ с сопрягающими частотами ЛАХ объекта. Поэтому совместим левую границу wн характеристики L ж(w) с частотой сопряжения асимптоты амплитудной характеристики объекта w2 = 0,1 1/с. Тогда сопрягающая и среднечастотная асимптоты пересекутся на частоте wc = 0,25 1/с Þ Т c = 4 с, что удовлетворяет условию на wc. · Выберем частоту wв = 40 1/с > 30 1/с сопряжения среднечастотной и высокочастотной асимптот желаемой амплитудной характеристики Lж (w), откуда Т в = 0, 025 с. · По асимптотическим характеристикам Lж (w), j ж (w) восстановим передаточную функцию желаемого разомкнутого контура · Рассчитаем реальные показатели качества полученной замкнутой системы по переходной характеристике Эта характеристика имеет апериодический характер, перерегулирование s = 2,8% < 20%, быстродействие t пп = 0,6 с < 2 с и нулевую статическую ошибку eуст = 0 (рис. 3.12). Рис. 3.12. Переходная характеристика желаемой системы По логарифмическим частотным характеристикам желаемого разомкнутого контура определяем запас устойчивости по фазе Желаемые свойства замкнутой системы достигнуты. Вычисляем коэффициент статического усиления K p = K ж /K = 0,05 и передаточную функцию последовательного регулятора Теперь можно сконструировать принципиальную схему корректирующего устройства на операционных усилителях (рис. 3.13).
Рис. 3.13. Принципиальная схема корректирующего устройства Для первого усилителя: Для второго усилителя: Для третьего усилителя:
Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.016 сек.) |